0-1.огСРпГг+(ва+г1)гггП1’*

=1,02[20•1,2+(0,785+0,365)1,0516=154,3 кН/м,

Где Рп=20 кН/м — временная нагрузка на перекрытие;

Гг=1,2 — коэффициент надежности по временной нагрузки, опре-

Деляем по табл. 2С23; gH=0,785 кН/м2 — вес настила перекрытия при толщине 10 мм ; gi=Ot365 кН/м2 — вес 1 п. м опираемой двутавровой балки из

130 ГОСТ 8239-89 ; Гге-1.05 — коэффициент надежности по постоянной нагрузке, оп­ределяем по табл. 1С2]; ll=6 м — пролет опираемой балки. Определяем максимальные значения изгибающего момента и попе­речной силы от расчетных нагрузок:

Mmax=q12/8=154,3¦122/8=2777,4 кН¦м; Qmax=ql/2=154,3¦12/2=925,8 КН,

Где 1=12 м — пролет составной балки.

Вычисляем требуемый момент сопротивления поперечного сечения

Wtr. pl>4nax/(ClRyTc)=2777,4/(1,1 — 230)=10978 CM3,

Где Ry=230 МПа — по табл. 51[1] для марки стали ВСтЗ пс 6-1*

Ус=1 — коэффициент условия работы конструкции, принимаем по табл. 6С13.

Сечение балки принимаем двутавровое, состоящее из трех лис­тов, которые соединены между собой сварными швами. Предварительно задаемся высотой балки h=0,l1=0,1-12=1,2 м. Задаемся толщиной стенки балки tw=8 мм.

Определяем минимальную высота балки из условия жесткости

Hmin= (5/24) (Ryl/E) Cl/П (qn/Q)= =(5/24)(230-1200/206000)[2251(2329,2/2777,4)=53 CM,

Где tl/f1=225 — обратная величина относительного прогиба, прини­маем по табл. 19[2]. Определяем оптимальную высоту балки

H0pt=k^tr/tw =1,15^10978/0,8 =135 см.

С учетом дискретности сортамента на толстолистовую прокатную сталь по ГОСТ 19903-74* и обработку краев листа принимаем высоту

Стенки балки см.

Определяем толщину стенки балки с учетом обеспечения мест­ной устойчивости стенки

Ь()№У/? ‘= (138/6)^30/206000 — 0,73 см.

Принимается конструкция опорного узла по рис, Злб, Определяем толщину стенки ив условия обеспечения прочности ло касательно напряжениям

1у-1-2йих/Сь^гс)-1гг’ЭЕ5,е(10)/иза^оР5б"гэо)-оРео см,

Где КВ=0.58Е[У — расчетное сопротивление стали сдвигу. Принимаем толщину стенки балки мм.

Приняв высоту и толщину стенки, переходим к компоновке поя­сов балки. Определяем требуемый момент инерции

^г-ИцгЬ/Е-ЮЭТВ ¦ 141,2/2-775047 см4±

Где Ы1и+ЕЬг-138+Я-1,б= 141,2 СМ, ПРИНЯВ 1г=2и=2’О. В=1.6 См,

Момент инерции стенки балке равен

1^Э/12=С]&-138Э/1Й=175205 ом4.

Определяем момент инерции, приходящийсй на пояса балки

^¦-Чг-^*" 775047-175205»599842 см*.

Балку принимаем симметричного сечения. Б этом случае требуе­мая плосрдь сечения одного пояса равна

^ г. 1 Г/Ь Г%¦ 5ЭВ842/139 р -62 См?,

Где см — расстояние между центрами тядести

Поясов.

Принимаем сечение поясов балки Ьг х 1г»40 л 1,6 см. Проверяем условия местной устойчивости сжатого пояса по



.