0 КЭ

11.53

Принимаем 10 0 5 Вр-1, А3 = 1,96 см2 (рулонная сетка

Марки 5Вр"1’1°°2350-/,~ V На рис. 11.53 дана сетка С1. 1 5Вр-1-100 _ 20) ^

В первом пролете и на первой промежуточной опоре

(йв = 8 — 2 = 6 см):

———————————————————

0 8,5-0,9.100-63-10"

1 = 0,185; г) = 0,902;

А3 = — = 2,49 см2.

4,85-105 360-0,902-6-Ю3

_ 5Вр-1-100 0 0-Л

Принимаем две сетки: основную марки ^?р-ноо

X (Л, = 1,96 см2) и доборную 504Вр-1 (А, »

•=»0,63 см2)—рулонную сетку марки 43р. 1^00 х

Общая площадь сечения арматуры А6-= 1,96 +

+0,63 = 2,59 см2 > 2,49 см2. На рис. 11.53 показаны сетки С1 и С2.

Схема армирования плиты представлена на рис. 11.53. Расчет второстепенной балки

Расчетная нагрузка, передаваемая плитой, 18,45-2== « 36,9 кН/м; то же, от собственного веса балки 0,2-0,37 X X 2500 • 1,1 = 203,5 кгс/м = 2,03 кН/м.

Полная расчетная нагрузка /? = ? + 1> = 36,9 + 2,03 =» = 38,93 кН/м.

Расчетный пролет имеет длину / 6 — 0,3 = 5,7 м. Расчетные усилия. Изгибающие моменты:

В первом пролете

36’93-5-7′ = 115 кН. м, и и

На первой промежуточной опоре

_ 38,93-5,7»

8

= Щ -2 + Ь = 6-8-2 4- 20 = 116 см (рис. 11.54, а\

Ная ширина полки при ~ = = 0,18 >0,1

,6*20

"о"

У

V

14

14

В средних пролетах и на средней опоре М — Р’г — 38,93-5,7» 16 16

Отрицательные моменты в средних пролетах определяют­ся по огибающей эпюре моментов. При отношении времен-

V 13,5 п „„ нои нагрузки к постоянной, равном — = —— = 2,73, отри-

? 4,95

Дательный момент в среднем пролете будет:

М = — $рР = —0,025-38,93-5,Т = — 31,62 кН-м, где ?3—принято по приложению 14.

Поперечные силы: на крайней опоре <3 = 0,4 р1 = 0,4-38,93-5,7 = 88,76 кН; на первой промежуточной опоре слева ф= — 0,6 р1 = —0,6х X 38,93 5,7=— 133.14 кН;

На первой промежуточной опоре спраиа = 0,5 р1 = = 0,5-38,93-5,7 = 110,95 кН.

90,36 кН-м; оре

79,06 кН-м.

Рабочая высота сечения = 45 — 3,5 = 41,5 см. Расчетные сечения балки: а) в пролете — тавровое с — полкой в сжатой зоне. Расчет — б) на опорах — прямоугольное (рис. II. 54, б).

Расчет балки на прочность сечений, нормальных к продольной оси

Сечение в первом пролете: по формуле (11.27) определяем:

=—- ^—————————— = 0,075;

0 8,5-0,9-116 41,52-102

I = 6,08; г) = 0,96; х = ?/?0 = 0,08-41,5 = 3,32 см <8 см; нейтральная ось преходит в сжатой полке. По формуле (11.29) находим:

Я 115-105 ,п.» 2

= 7,91 см2.

365-0,96-41,5-102

Принимаем 2 0 25 A-III, А, = 9,82 см2 >7,91 см2. Сечение в среднем пролете:

————————————- 79.06.10i———

„ /if, UO — Ш" г — ОС 9

As = п ^ = 5,35 см2.

0 8,5-0,9-116-41,52-102

I = 0,05; Т] = 0,975; х = |Л0 = 0,05-41,5 = 2,07 см<8 см; 79,06-105 365-0,975-41,5-102

Принимаем 2 0 20 A-1II, As = 6,28 см2 >5,35 см2. На отрицательный момент сечение работает как прямо­угольное:

————————————— ^lO*————- в

0 8,5-0,9-20-41,52-102 6 = 0,13; г] = 0,935;

=—- 31,02-10» = ш2>

365-0,935-41 ,5-Юь

Принимаем 2 0 12 А-III, As = 2,26 см2 >2,23 см*. Сечение на первой промежуточной опоре

————————————— 9^10*————

0 -8,5-0,-9-20-41,5′-10ї 6 = 0,435; г] = 0,782;

— 90,36-105 2

Аг = ——————————- ;—————- = 7,63 см2.

365-0,782-41,5-102

О ^ 5 Вр-МОО ocon w

Принимаем две рулонные сетки — щ — 3530 X

X L As = 2-3,9 = 7,8 см2 > 7,63 см2.

Сечение на средних опорах:

————————————— тмблоь———- ;

0 . 8,5-0,9-20-41,5s-Ю»

1 = 0,365; г] = 0,817;

Л 79,06-10* с ос 2 А, =————- 1—————- = 6,38 см2,

5 365-0,817-4^5-10»

Принимаем две рулонные сетки 5 Bp loo 3530 X

X L-, А, = 7,8 см2>7,63 см2. 15

Расчет балки на прочность сечений, наклонных к про­дольной оси

Второстепенная балка армируется двумя вертикальными плоскими каркасами, объединенными в пространственный каркас. Из условия проектирования сварных каркасов при­нимаем поперечный стержень 08A-I. В поперечном сечении балки будут два поперечных стержня 08A-I (Asw = = 1,01 см2). При высоте бачки h = 450 мм шаг поп ере ч-

H 450

Ных стержней должен быть не более — у = — у = 225 мм и

Не более 150 мм. Принимаем s = 150 мм. По формуле (11.35) находим:

Ф/ = 0,75("6-20)-8 = 0,69 > 0,5. 20-41,6

Принимаем ср; = 0,5; фп ¦= 0. Согласно формуле (11.38)

175-1,01 .. 70 ——г—= 11,78 МПа-см.

15

По формуле (11.39) вычисляем:

= 2-41,5 = 83 см.

На первой промежуточной опоре 133,14 кН.

<26 = 95,55 кН< <2 = 133,14 кН, следовательно, по расче­ту необходима поперечная арматура.

Согласно формуле (11.55)

= 11,78-81,11 = 955,5 МПа-см2 = 95,55 кН.

<Э6 += 95,55+ 95,55= 191,1 кН ><2=133,14 кН.

Бмг

По формуле (11.34) определяем:

= 2(1+0,5) 0,75-20-41,5* = 955 5, ^^ = 95>55 81,11

Во всех пролетах второстепенной балки принимаем оди­наковое поперечное армирование: 208А-1 с шагом в =* = 150 мм. Схема армирования второстепенной балки пред­ставлена на рис. 11.55.

Глава III.

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

?11.1. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ОДНОЭТАЖНЫХ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ ДЛЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНОВ

Одноэтажные производственные здания проектируются, как правило, прямоугольной формы и преимущественно без перепадов высот. В сейсмических районах эти здания проек­тируются в основном каркасного типа из сборных железо­бетонных конструкций, при этом предусматриваются необхо­димые антисейсмические меры, зависящие от расчетной сей­смичности здания. Конструктивной основой одноэтажных промышленных зданий являются рамы, состоящие из защем­ленных, внизу колонн и шарнирно связанных с ними риге­лей (ферм или балок) (рис. III. 1).

Сейсмостойкие сборные железобетонные конструкции для одноэтажных промышленных здании отличаются от типовых только наличием дополнительных или заменяемых заклад­ных элементов, а также частичным изменением шага арми-



.