1 0,1 +


= 18762 МПа-см2 = 1876 кН;

1

+ 7,41 -2979

= 1,25,

376,03 1876

1 —

По формуле (11.62) — П

По формуле (11.69)-

38

Е=» 19,8-1,25+-у — —5 = 38,75 см. = 0,56.

Согласно формуле (II. 70)

376,03-1 о8.

= 6,48 см.

14,5-40-Ю2

= 0,196<? =0,56,

6,48

I=f Па

33

N

Т. е. имеет место первый случаи (большого эксцентриситета), поэтому расчет выполняем из условия | <

Определяем площадь сечения продольной арматуры

А, = А\ =

= (III.34)

= 1,76 см2.

\ ^ 2Rbb )

RscAho-a’) 376,03-103 (38,75 — 33+ ‘376,03’103

2-14,5-40-102

1,2-365-(33—5)-102

Принимаем по конструктивным требованиям 2 0 16 А — III, As = 4,02 см2.

При расчете сечения 2 — 1 в заделке колонны согласно табл. III.4 необходимо учитывать две комбинации усилий (М—-вкН-м; N, Q — в кН): ‘

Первая: М = 108,1; N = 989,6; (2 = —4,54; вторая: М = 212,8; N = 701,8; <2 = 14,8.

Расчет выполняем на действие усилий при особом сочета­нии нагрузок (2- я комбинация). Методика расчета такая же, как и для сечения 1 — 0:

NI = 477,63 кН, М, — 20,62 кН-м, Ло = 80 — 5 = 75 см, 212,8

0,303 м = 30,3 см.

701,8

/0 = 1,5 = 1,5-7,15 = 10,725 м [16, табл. 32];

I = 0,29-80 = 23,2 см; X = 1072’5 = 46,23 > 14;

23,2

I = 23,22-40-80 = 1722368 см4; щ = 0,01; /, = 0,01-40-80 ( — у—б)- = 39200 см4;

20,62 212,8

Ф, = 1 + 1

1.1; ЗМ. =0,38;

80

1072.5 80

0,01-14,5 = 0,221.

6,.т. п = 0,5-0,01

Принимаем Ье = 0,38; фр = 1.

6,4-27-103

1722368 1,1

0,11

0,38

1072,б2

0,1 +

+ 0,1 \ +

+ 7,41-39200

= 120882 МПа-см2 = 12088кН;

1

Л =

701,8 12088

= 1,06;

= 12,1 см;

80

Е = 30,3-1,06 + — у — — 5 = 67,12 ем; = 0,56;

701,8-Ю3 14,5-40-Ю»

12,1

75

= 0,161 <1^ = 0,56,

Т. е. имеет место первый случай (большого эксцентриситета). По формуле (III.34)

701,8-103- /67,12—75+—————————— 701 ‘8-103——- )

А = Л’ =______________ i___________ 2-14,5-40-Ю- I =<0.

8 8 1,2- 365 • (75 — 5) ¦ 102

Принимаем по конструктивным требованиям 3 0 18 А — III, As = 7,63 см2.

Ц = — А. = _LSL = 0,00238 = 0,24 % >p. min = 0,2 % при bh 40¦80

К = 46,23 [16, табл. 38].

Расчет консоли колонны выполняется по методике, из­ложенной в п. II.5.

111.6. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА ПОД КОЛОННУ

Методические положения расчета и конструирования фун-‘ дамента под колонну изложены в п. II. 6.

Рассматривается проектирование фундамента под крайнюю колонну каркаса. Усилия в сечении 2 — 1 колонны (по об­резу фундамента) принимаются по данным на с. 158. Расчет выполняется на усилия при особом сочетании нагрузок (2-я комбинация): N = 701,8 кН, М = 212,8 кН-м, Q = 14,8 кН, N, = 477,63 кН, М, — 20,62 кН-м. Нормативные усилия:

Nn = = 610,3 кН, Мп = 185кН-м, Q„ =

1,15 1,15

= = 12,87 кН.

1,15

Исходные д а н н ы е: 1) бетон тяжелый класса В 12,5;

2) арматура — в виде сварной сетки из стали класса А-II;

3) глубина заложения полошвы фундамента Н1 = 1,25 м;

4) грунт основания — пески гранелистые, расчетное сопротив­ление грунта R0 = 0,5 МПа; 5) вес единицы объема бетона фундамента и грунта на его обрезах у = 20 кН/м8.

Глубина стакана фундамента: 1) h = hk = 0,8 м; 2)h = = 20 d — 20-1,8 =36 см.

Принимаем h = 0,8 м. Расстояние от дна стакана до подошвы фундамента 25 см. Полная высота фундамента Н = = 800 + 250 = 1050 мм. Принимаем Н = 1100 мм = 1,1 м. Глубина заложения фундамента Нг = 1100+ 150 = 1250 мм= = 1,25 м.

Ai 212 8

Эксцентриситет e — = -—-— = 0,3 м = 30 см. N 701,8

Фундамент рассчитываем по схеме внецентренно сжатого* Площадь подошвы фундамента определяем по формуле (11.83)

Л = 6Ю;3-’03 3 » 1.28М2.

0,5-106—(20-1,25) 103 b

Принимаем отношение—==.0,8. Отсюда получаем а ~

V’

А

I 2g

= 1,26 м » 1,3 м; b — 1 м. Принимаем ab

0,8

= 1,3-1. Площадь подошвы фундамента А = 1,3-1 = 1,3 мг,

Ь а1 1 • 1 З2

Момент сопротивления XV =—— = -—^—= 0,28 м3. Среднее

Давление на грунт от расчетной нагрузки р = —= ч А

— 710’8 = 546,8 кН-м2.

1,3

Определяем рабочую высоту фундамента по формуле (11.84): . 0,8 + 0,4 , 1 , / 1 701,8 Лпп

H„ =———— ——————— л/ ——————- :———— = 0,09 м.

0 4 2 у 0,9-0,66-103+ 546,8

Принято" h0= H — а’= 1,1 — 0,05 = 1,05 м.

Определение краевого давления на основание

Изгибающий момент на уровне подошвы Mnf = М„ + + Q„# = 185+ 12,87-1,1 = 199,1 кН-м.

Нормативная нагрузка от веса фундамента и грунта на

Его обрезах

Gn — abНгууп = 1,3-1-1,25-20-0,95 = 30,87 кН. Так как

Е = =———- ^———— =0,31 м> ——————— Ь»——

0 Nn + G„ 610,3 + 30,87 6 6

: 0,217 м,

Краевое давление под подошвой фундамента

= 2 h’inf „ 2 Njnf 2(610,3 + 30,87) =

Pl Ы ¦ ~ 3 b (0,5а — е0) 3-1(0,5-1,3 — 0,31) «= 1257 кН/м3 = 1,257МПа > 1,2R = 1,2-0,5 = 0,6 МПа.

Следовательно, необходимо увеличить размеры ‘подошвы фуйдамента.

Принимаем а = 1,7 м, Ь = 1,5 м.

Откуда е0 = 0,31 м > = = 0,283 м;

6 6

,2-(610,3+ 30,87) =’527 57 кН/м2 = 0,53 МПа < ^ 3-1,5(0,5-1,7—0,31)

< 0,6 МПа.

Тогда площадь подошвы фундамента’ составит: А =

15-1 72

¦= 1,7-1,5 = 2,55 м2, момент сопротивления XV = ‘

6

В= 0,72 м3. Напряжение в грунте под подошвой фундамента в направлении длинной стороны а без учета веса фундамента и грунта на его уступах от расчетных нагрузок

N Mf 701,8 229,08 с„0 . „, „

/W =———— Ч——- — =——— — Ч——— 1—— = 593,4 кН/м2,

A W 2,55 ^ 0,72

701,8 229,08 _ Q

Ртin ~ 2,55 ~ 0,72 ~~ — Mf = M+QH = 212,8+ 14,8-1,1 = 229,08 кН-м.

Расчетные изгибающие моменты в каждом из сечений (рис. III.36) определяются по формуле

Ai= li{a-alf{pt_l + 2pmJb, (III.35)

Где а = 1,7 м (для всех сечений). Сечение I — I: О/ = 1,5 м;

Pi-i =/W~ Pni3X~Pmln • а~Щ = 593,4 —

= 558,5 кН/м2;

А 2

593,4 — 0 1,7— 1,5

1,7 2

М, , = -(1,7 — 1,5)г-(558,5 +2-593,4)-1,5 = 4,36 кН-м. 24

Сечение II — II:

, О г спои 593,4 1,7— 1,35 сц= 1,35 м, pt„t= 593,4 j-y — • 2 — =

= 532,3 кН/м2;

— -?-(1,7—1,35)2 (532,3+ 2-593,4) 1,5 =

= 13,16 кН-м.

11—2286 161

-M

МIV_IV = 4- ф — аа; (111.36)

Сечение III — III:

А, -= 0,8 м; pief — 593,4————— 1-7"~0′[4] =436,3кН/ма;

Mnu.-ln — (1.7- 0,8)8 (436,3 + 2-593,4) 1,5 — i — 82,16 кН-м.

Требуемое сечение арматуры

Л 4,36.10» ,

Л51= ————————- ——— ————— = 0,41 см8;

11 0,9ftoR5mKp 0,9-35’280-1,2-10а

Л 13,16-Ю5 п со, А„2=—————- 1————— «= 0,58 см2; .

12 0,9-75-280-1,2-Ю2

. 82,16-106 _ со. Л_,= ———— ^————— =» 2,58 см*.

13 0,9-105-280-1,2-10»

Полагаем шаг стержней в сетке s = 200 мм. Требуемое

„ 1700—100 , , о, , „ количество стержней — I = о -+- 1 = 9 шт.

Принимаем 9 0 10 А — II, As = 7,07 см® > 2,58 см2;

= Ш0 = °’°71 % = °’°5 % ‘

Площадь сечения арматуры, укладываемой параллельно меньшей стороне, согласно

IIIJ. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО ^НАПРЯЖЕННОЙ ДВУСКАТНОЙ РЕШЕТЧАТОЙ БАЛКИ ДЛЯ ПОКРЫТИЙ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ

Исходные данные: 1) пролет 18м-; шаг балок 6 м; ширина покрытия 3 м; 2) бетон тяжелый класса В 30; 3) ар­матура: а) напрягаемая продольная в нижнем поясе — из стали класса А — IV: б) ненапрягаемая в виде сварных каркасов: \ продольная — класса А-III, поперечная — класса А-III и Вр-1; 4) способ натяжения арматуры — механический с по­мощью гидродомкратов на упоры стенда; 5) технология из­готовления — стендовая; 6) пролет — бесфонарный.

Конструкция балки представлена на рис. 111.37 (опалубоч­ные чертежи) и III.38 (армирование).

Общая устойчивость балок и покрытия обеспечивается жесткостью диска, образуемого плитами, а также связями. Опирание балок—на железобетонные колонны. Крепление балок на опорах производится с помощью анкерных болтов.

Расчет балки

Усилия в элементах балки определяются как для стати­чески неопределимой стержневой системы. Нормальные силы в стержнях и изгибающие моменты в узлах от еди­ничных нагрузок приведены соответственно в табл. III. 11 и III. 12 (приняты по альбому типовых > конструкций серии 1.462-3, выпуск 1). Йомерация узлов и правила знаков для усилий даны на рис. 111.39-,

Величины вертикальных нагрузок подсчитаны в табл. Ш.43,

Нагрузка на балку: расчетная погонная q = (0,56 + 0,78 + 1,96 + 0,7) 6 + + 114,4 = 30ig5 кН/м;

18

Расчетная узловая F = 30,35-1,5 = 45,52 кН.

Расчет сжатого элемента верхнего пояса балки

Методика расчета внецентренно сжатого элемента изло­жена в II. 5.

Рассчитываем наиболее напряженный элемент 2 — 3 (рис. III.39). Сечение элемента b X h = 24 х 36 см. Расчет­ная схема — внецентренно сжатый элемент. В соответствии с табл. III.11 и III.12 расчетные усилия в элементе будут х равны: N = 21,415-45,52 = 975 кН;

М = з = 0,588-45,52 = 26,76 кН-м.

О) о)

Проволокой


2-2 .

6 022 А N

1-1 55 КПЗ

3-3 ‘

КР18+КР21

500

111.38

Нормальные силы от единичных нагрузок

Т а б л и ц а-III, Ц

Стержни

Р>

Р,

Р,

Р*

Р.

Р»

Р*

Рг

Ри

/=¦11

+0,5 Р,

2 Рь—Ри.

«И

§ 2-3 с 3—4

1 4—5 о. 5—6

? 6-7

7-8

—1,152 —0,939 -0,741

—0,570 —0,512 —0,449 —0,389 —0,324

—2,433 —1,983 —1,563 —1,204 —1,080 —0,948 —0,820 —0,684

—3,136 —2,994 —2,385 —1,837 —1,649 —1,447 —1,252 —1,044

—2,839 —3,361 —3,16? —2,469 —2,217 -1,946 —1,684 — 1,403

—2,483 —2,976 —3,387 —3,070 —2,779 —2,445 —2,116 — 1,763

—2,123 —2,547 —2,936 —3,233 —3,233 —2,936 —2,547 —2,123

— 1,763 -2,116 -2,445 -2,779 -3,070 —3,387 -2,976 —2,483

— 1,403

— 1,684 -1,946 —2,217 —2,469 —3,168 —3,361 —2,839

—1,044

— 1,252

— 1,447

— 1,649 -1,837 —2,385 —2,994 -3,136

-0,684 —0,820 —0,948 —1,080 —1,204

— 1,563

— 1,983 —2,433

—0,3241 —13,104 —0 ,-389 —13,526 —0,449 —12,712 —0,512 —10,766 —0,570 —9,853 —0,741 —8,703 —0,939 —7,534 —1,152 —6,279

— 19,384 —21,061 —21,415 —20,620, —20,620 —21,415 —21,061 —19,384

Нижний пояс

ОТ Сл СО Ю — о

Г г г г г г г г,

+ 1,156 +0,943 +0,744

+0,573 +0,509 +0,446 +0,385

+0,321

+2,440 + 1,990 + 1,570 + 1,211 +1,074 +0,942 +0,814 +0,677

+3,104 +3,005 +2,395 + 1,848 + 1,639 + 1,437 + 1,242 + 1,033

+2,811 +3,333 +3,182 +2,483 +2,204 + 1,933 +1,671 + 1,390

+2,459 +2,952 +3,362 +3,088 +2,762 +2,428 +2,099 + 1,746

+2,103 +2,527 +2,915 +3,212 +3,212 +2,915 +2,527 +2,103

+ 1,746 +2,099 +2,428 +2,762 +3,088 +3,362 +2,952 +2,459

+ 1,390 +1,671 + 1,933 +2,204 +2,483 +3,182 +3,333 +2,811

+ 1,033 + 1,242 + 1 ,437 + 1,639 + 1,848 +2,395 +3,005 +3,104

+0,677 +0,814 +0,942 + 1,074 + 1,211 +1,570 + 1 ,990 +2,440

+0,3211 +0,385 +0,446| +0,509 +0,573 +0,744 +0,943 +1,156

+ 13,021 + 13,486 +12,710 +10,809 +9,794 +8,643 +7,474 +6,218

+ 19,240 +20,961 +21,354 +20,603 +20,603 +21,354 +20,961 + 19,240

1—г

Я 2—2′

Ь5 о о’

За: о—о

? 4-4′ <-> 5-5′ 6—6′ 7—7′

+0,007 +0,008 +0,008 +0,042 —0,001 —0,003 —0,003

+0,015 +0,017 )-0,017 +0,089 —0,003 —0,006 —0,006

—0,487 -1-0.019 +0,027 +0,135 —0.004 —0,009 —0,009

—0,029 —0,485 +0,028 +0,183 —0,005 —0.012 -0,012

—0.021 —0,024 —0,473 +0,221 —0,004 -0,015 -0,016

—0,019 —0,015 —0,016 -0.232 —0,016 —0,015 —0,019

—0,016 —0,015 -0.004 +0,221 —0,473 ‘—0,024 ?—0,021

—0,012 —0,012

—0,005 +0,183 +0,028 —0,485 —0,029

—0,009 —0,009 —0,004 +0,135 +0,027 +0.019 —0,487

—0,006 —0,006 —0,003 +0,089 +0,017 +0,017 +0,015

—0,003 —0,003 —0,001

+0,042 +0,008 +0,008 +0,007

—0,524 —0,472 —0,401 +0,554 —0,025 —0,052 —0,055

—0,580 —0,525

—0,426 +1,108 —0,426 —0,525 —0,580

Изгибающие моменты в узлах от единичных нагрузок

Узлы

Стерж­ни

Р,

Г,

Р»

Р,

Р*

Р,

Р»

Р,

Р»

Рч

Рч

ЪРх…

Рь+ +0,5 Р,

Б Р\— Р11

1

2

3

4

5

6

7

8 9

10

11

12

13

И

15

0

0—1

—0,095

—0,200

+0,076

+0,085

+0,076

+0,065

+0,054

+0,043

+0,032

+0,021

+0,010

—0,026

+0,167

1

1—0 1—Г 1—2

—0,016 +0,098 —0,082

—0,033 +0,207 —0,174

+0,235 +0,050 —0,285

+0,179 —0,234 +0,055

+0,156 —0,219 +0,063

+0,133 —0,188 +0,055

+0,110 —0,157 +0,047

+0,088 —0,125 4-0,037

+0,065 —0,092 +0,027

+0,043 —0,061 +0,018

+0,020 —0,028 +0,008

+0,587 —0,191 —0,396

+0,980 —0,748 —0,232

2

2-1 2—2′ 2-3

—0,035 +0,104 —0,069

—0,073 +0,218 —0,145

—0,098 +0,319 —0,221

+0,241 +0,082 —0,323

+0,185 —0,210 +0,025

+0,158 —0,196 +0,038

+0,131 —0,167 +0,036

+0,104 —0,133

+0,029

+0,077 —0,098 +0,021

+0,051 —0,065 +0,014

+0,024 —0,031 +0,007

+0,299 +0,415 —0,714

+0,765 —0,177 —0,588

3

3—2

3—3′

3—4

—0,035 +0,100 —0,065

—0,075 +0,210 —0,135

—0,113 +0,319 —0,206

—0,134 +0,411 —0,277

+0,208 +0,165 —0,373

+0,149 —0,169 +0,020

+0,122 —0,186 +0,064

+0,097 —0,152 +0,055

—0,072 —0,113 +0.041

+0,047 —0,074 +0,027

+0,022 —0,035 +0,013

—0,075 + 1,120 —1,045

+0,360 +0,475 —0,835

4

4—3

4—4′

4—5

—0,031 +0,041 —0,010

—0,066 +0,088 —0,022

—0,101 +0,134 —0,033

—0,134 +0,179 —0,045

-0,151 +0,210 —0,059

+0,154 0,00 —0,154

+0,059 —0,210 +0,151

+0,045 —0,179 +0,134

+0,033 —0,134 +0,101

+0,022 —0,088 +0,066

+0,010 —0,041 +0,031

—0,406 +0,652 —0,246

—0,160 0,000 +0,160

5

5-4

5-5′

5—6

—0,013 +0,035 —0,022

—0,027 +0,074 -0,047

—0,041 +0,113 —0,072

—0,055 +0,152 —0,097

—0,064 +0,186 —0,122

—0,020 +0,169 —0,149

+0,373 —0,165 —0,208

+0,277 —0,411 +0,134

+0,206 —0,319 +0,113

+0,135 —0,210 +0,075

+0,065 —0,100 +0,035

—0,210 +0,644 —0,434

+0,835 —0,475 —0,360

Продолжение табл. 111.12

I 2

3

4

5

.6

7

8

9 | 10

11

12

13

14

15

6

6-5 6—6′

6—7

—0,007 +0,031 —0,024

—0,014—0,021 +0,065+0,098 —0,051 —0,077

—0,029 +0,133 —0,104

—0,036 +0,167 -0,131

—0,038 +0,196 -0,158

—0,025 ?+0,323 +0,210—0,082 -^0,185—0,241

+0,221 —0,319 +0,098

+0,145 —0,218 —0,073

+0,069 -0,104 +0,035

—0,126 +0,592 —0,466

+0,588 +0,177 —0,765

7

7—6 7—7′ 7—8

—0,008 +0,028 —0,020

—0,018 +0,061 —0,043

—0,027 +0,092 —0,065

—0,037 +0,125 —0,088

—0,047 +0,157 —0,110

-1-0,055 +0,188 —0,133

—0,063 +0,219 —0,156

-0,055 +0,234 —0,179

+0,285 —0,050 —0,235

+0,174 —0,207 +0,033

+0,082 —0,098 +0,016

—0,163 +0,537 —0,392

+0,232 +0,748 —0,980

8

8—7

—0,010

—0,021

—0,032

—0,043

—0,054

—0,065

—0,076

—0,085

—0,07б|+0,200

+0,095

—0,192

—0,167

0′

0’—1′

—0,092

—0,194

+0,075

+0,094

+0,083

+0,071|+0,059

+0,047

+-0,0351+-0,023

+0,011

+0,001

+0,212

1′

1’—0′ Г—1 1’—2

—0,013 +0,094 —0,081

—0,028 +0,200 —0,172

+0,232 +0,041 —0,273

+0,186 +0,239 +0,053

+0,160 —0,228 +0,068

+0,137 —0,196 +0,059

+0,113 —0,162 +0,049

+0,090 —0,130 +0,040

+0,067 —0,096 +0,029

+0,044 —0,063 +0,019

+0,021 —0,030 +0,009

+0,605 —0,229 —0,376

+1,009 —0,808 —0,201

2′

2’—1′ 2’—2 2’—3′

—0,033 +0,101 —0,068

—0,071 +0,214 —0,144

—0,088 +0,309 +0,221

+0,238 +0,074 —0,312

+0,192 —0,213 +0,021

+0,161 —0,204 +0,043

+0,134 -0,172 +0,038

+0,107 —0,138 +0,031

+0,079 —0,102 +0,023

+0,052 —0,067 +0,015

+0,025 —0,032 +0,007

+0,318 +0,385 —0,703

+0,796 —0,229 —0,567

3′

3’—2′ 3’—3 3’—4

—0,035 +0,097 —0,062

—0,074 +0,205 -0,131

—0,112 +0,312 —0,200

—0,124 +0,396 —0,272

+0,202 +0,153 —0,355

+0,155 —0,174 +0,019

+0,123 —0,200 +0,077

+0,098 -0,162 +0,064

+0,072 —0,120 +0,048

+0,047 —0,078 +0,031

+0,022 —0,037 +0,015

—0,066 +1,077 -1,011

+0,374 —0,392 —0,766

4′

4’—3′ 4’—4 4’—5′

—0,029 +0,041 —0,012

—0,060 +0,088 —0,028

—0,092 +0,134 —0,042

—0,123 +0,179 —0,056

—0,132 +0,210 —0,078

+0,155 0,000 —0,155

+0,078 —0,210 +0,132

+0,056 —0,179 +0,123

+0,042 —0,134 +0,092

+0,028 —0,088 [-0,060

—0,012 —0,041 +0,029

—0,359 +0,652 —0,293

—0,065 0,000 +0,065

Пробила знаков

1

2

_.,.,. …. ———————

3 | 4 5

6

7 ( 8

9

10

11

12 13 | 14 У >15

5*

5’—4′ 5’—5 5’—6′

—0,015 +0,037 —0,022

—0,031 +0,078 —0,047

—0,048 +0,120 —0,072

—0,064 +0,162 —0,098

—0,077 +0,200 —0,123

—0,019 +0,174 —0,155

+0,355 —0,153 —0,202

+0,272 —0,396 +0,124

+0,200 —0,312 +0,112

+0,131 —0,205 +0,074

+0,062 —0,097 +0,035

—0,244 +0,683 —0,439

+0,766 —0,392 —0,374

6′

6’—5′ 6’—6 6’—7′

—0,007 +0,032 —0,025

—0,015 +0,067 —0,052

—0,023 +0,102 —0,079

—0,031 +0,138 —0,107

—0,038 +0,172 —0,134 г 4

—0,043 +0,204 —0,161

—0,021 +0,213 —0,192

+0,312 —0,074 —0,238

+0,221 —0,309 +0,088

+0,144 —0,215 +0,071

+0,068 —0,101 +0,033

—0,135 +0,612 —0,477

+0,567 +0,229 —0,796

V

7’—6′ 7’—7 Т—8′

—0,009 +0,030 —0,021

—0,019 +0,063 —0,044

—0,029 +0,096 —0,067

—0,040 +0,130 —0,090

—0,049 +0,162 —0,113

—0,059 +0,196 —0,137

—0,068 +0,228 —0,160

—0,053 +0,239 —0,186

+0,273 —0,041 —0,232

+0,172 —0,200

+0,028

+0,081 —0,094

+0,013

—0,175 +0,579 —0,403

+0,201 +0,808 —1,009

8<

8’—Т

-0,011

-0,023

—0,035

—0,047

—0,059

—0,071—0,083

—0,094

—0,075

+0,194|+0,092|—0,210

-0,212

Определение нагрузок на балку

Коэффициент

Ввд нагрузка

Нормативная

Надёжности

Расчетная

Нагрузка

По нагрузке,

V

Нагрузка

Вес:

Кровли, кН/м»

0,47

1.2

0,56

Утеплителя, кН/м»

0,60

1,3

0,78

Л литы покрытия с заливкой

Швов, кН/м2 балки, кН

1,78

1,1

1,96

104,00

1.1

114,40

Снега, кН/м»

0,50

1.4

0,70

Рабочая высота сечения Л0 = Л — а = 36 — 4 = 32 см. Эксцентриситет силы е0 = = — 0,027 м = 2,7 см.

Расчетная длина элемента /0 = 0,9 I = 0,9-1,5 = 1,35 см. Радиус инерции поперечного сечения < = 0,29 Л = =0,29-36 = 10,44 см.

/ 135

Гибкость X = — =————— = 12,93 < 14, поэтому влия-

«" 10,44

Ние прогиба элемента на его прочность учитывать не будем. При симметричном армировании

N " 975-103 ооп,

Х ——————————— =——————- = 23,9 см,

ИьЬ 17-24-10»

Б = ~ = = 0,75 >ЕЙ = 0,52,

Т. е. имеет место случай сжатия с малым эксцентриситетом. По формуле (11.69) находим:

Е = 2,7 + ——4 = 16,7 см.

2

Согласно формуле (11.71)

П=———————— ^^————— = 0,83 > = 0,52.

17-0,9-24.32.10» *



.