1,10


О\о

\0

О о<=>

-10

Г<>

1.30 1,32 1,34 1,36

Энтальпия /, кДж/кг

1.26 1,28

10

А/ к Шж

-jO коэффициент ? = § <

0

1

«о

0

Si

1 8-

I

30

20

Ш

40

Г№о

Ф.

00

1.12

-20

30

35

10 15 20 25 Влагосодержание d, г/кг


3. Применение схемы с обводным каналом и смешением обработанного и необ­работанного воздуха исключает необходимость 2-го подогрева в теплый период. На «-(?-диаграмме (рис. 11.2) через точки Н и П проводят линию до пересечения ее в точке О2 с линией процесса обработки воздуха в воздухоохладителе или, при использовании камеры орошения, до ф = 90%. При смешении потоков воздуха с параметрами Н и О2 в соответствующих пропорциях получают смесь с парамет­рами точки С, совпадающей с точкой П. Для реализации данного метода необхо­димо, чтобы температура воздуха в точке О2 была на 4 … 5° С выше температуры холодной воды, поступающей в оросительную камеру или воздухоохладитель.

В холодный период как внешние, так и внутренние параметры воздуха от­личаются от параметров в теплый период года. При выборе внутренних пара­метров относительную влажность принимают по минимально допустимому зна­чению (v? B = 30%) для снижения затрат на увлажнение воздуха. При наличии теплоизбытков внутреннюю температуру выбирают максимальной по оптималь­ным параметрам.

Построение процесса начинают с нанесения на г-d-диаграмму точек Н и В. Температуру приточного воздуха и расположение точек У и П определяют анало­гично расчету параметров и построению на «-(?-диаграмме процессов для теплого периода.

Существует несколько способов достижения параметров точки П при обра­ботке наружного воздуха.

1. Наиболее распространена следующая последовательность процессов (рис. 11.3): нагрев наружного воздуха в калорифере 1-го подогрева (процесс НК), изэнтальпное увлажнение в камере орошения (процесс KOi) и нагрев в калори­фере 2-го подогрева (процесс О1П1). Точка Oi, как и в случаях, рассмотренных выше, лежит на пересечении линий dn — const и ip = 90%.

2. Второй способ позволяет избежать нагрева в калорифере 2-го подогрева. Для этого проводим линию г = const через точку П до ф — 90 % (точка О2) и до линии d = const (точка Ki). Смешиваем (при помощи байпаса) воздух с па­раметрами О2 и К] в такой пропорции, чтобы точка смеси С накладывалась на точку притока П. Эта операция может быть выполнена либо по датчику темпе­ратуры, либо по датчику относительной влажности после камеры смешивания (рис. 11.3).

Количество воздуха, проходящего через оросительную камеру, Ga (кг/ч) мож­но определить по соотношению отрезков (Ki — n)/(Ki — О2) (рис. 11.3):

Go = (кг/ч)’ (1L3)

А расход воды:

W = Gu(du-dH) (г/ч). (11.4)

3. Наиболее простой способ увлажнения приточного воздуха — это увлажне­ние его паром (линия К-П, рис. 11.4). Такое увлажнение — единственно возмож­ное для ряда отраслей: медицинская, радиоэлектронная и др.

4. Применение блок-камер сотового увлажнения дает возможность наиболее оптимально с точки зрения энергозатрат решить вопрос увлажнения приточ­ного воздуха. Так, например, блок-камера с сотовой насадкой глубиной 100 мм

Позволяет при скорости воздуха в ней V^lPeK = 2,3 м/с стабильно достичь относи­тельной влажности (р = 45 %, глубиной 200 мм — у = 70 % и 300 мм — <р = 90 % (данные фирмы ВЕЗА). Этот процесс изображен на рис. 11.4 линией KiO. Да­лее, как и в предыдущем случае, применение байпаса позволяет точке смеси С попасть на точку П.

Точка К лежит на пересечении линий io1 = const и dH = const.

0 5 1,10

1,12 1,14 1,16

50

50

40

Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м2 10 15 20 25 30 35 40 45

О\о

F А

$

Ш


30


Область оптимальных условий


128

В 20 к

% 1

. , / Д/ кДж

Коэффициент k = § §

Энтальпия /, кДж/кг

60

10

Го

-10

, зс 9 о 1,32 134 136

-20


10 15 20 25

5

К точке Н

30

35

Влагосодержание d, г/кг


При увлажнении воздуха в холодный период года применяют изоэнтальпий — ный способ, увлажнение паром, увлажнение в блок-камерах с сотовой насадкой.

Ниже даны энергозатраты на увлажнение воздуха в трех разных аппаратах, отнесенные к 1 кг водяного пара (Вт/кг):

Камера сотового увлажнения 2; камера орошения 50;

Пароувлажнитель 800.

Парциальное давление водяных паров, 102Н/»2


10

50

1.10 1.12 1,14 1,16

15 20 25 30 35 40 45 50

О.

40

Л

Щ


30

1,18

КФ

124

4

А/ кДж

Энтальпия I, кДмс/кг

20

I

1 &

I

Коэффициент г — ^

10

126

1,28

1,30 1,32 134 \36

-10

ДО

Область оптимальных условий

Го

-20

10 15 20 25

30

35

5

К точке Н

Влагосодержание <1, г/кг


Как правило, расчетное количество воздуха, подаваемого в помещение в теп­лый и холодный периоды года, неодинаково. При расчете круглогодичной систе­мы кондиционирования величину расхода приточного воздуха часто принимают равной для холодного и теплого периодов: Gxn = Gxn — В этом случае обеспе­чение требуемых параметров внутреннего воздуха в холодный период возможно разными способами.

Рассчитывают изменение энтальпии воздуха в помещении (кДж/кг) или его влагосодержания (г/кг):

Л („.5)

Ьп Ьп

Из энтальпии или влагосодержания удаляемого воздуха вычитают соответ­ствующие изменения этих величин и на луче е получают точку П (рис. 11.5). Недостаток системы кондиционирования с поддержанием в течение всего года Gn — Gxn состоит в повышенном энергопотреблении при работе в холодный период.

Частичная рециркуляция воздуха снижает энергопотребление системы. При низ­кой температуре наружного воздуха, характерной для холодного периода, тре­буется нагрев этого воздуха перед смешением его с рециркуляционным (частью воздуха, удаляемого из помещения). В противном случае линия смешения (пунк­тирная линия на рис. 11.6) пересекает линию <р = 100%, и влага, сконденсиро­ванная на стенках камеры смешения, замерзает.

Количество наружного воздуха GH определяют по нормируемой величине воз­духообмена. Количество рециркулируемого воздуха (кг/ч):

Gp = Gn-GH, (11.6)

Влагосодержание смеси (г/кг):



.