1’25М (11.81)

Rsvha

Где М = Qa = 407,7-0,25 = 101,92 кН-м. При v = 0,9

— 1,25-101,92- 10е — „QC 2

А — ———————————— :——— = 6,36 СМ2.

S 365-0,9-61-102

Принимаем 2 0 22 А-III, As = 7,6 см2.

11.6. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА КОЛОННЫ

Фундаменты под сборные [железобетонные колонны про­ектируются ступенчатого типа с устройством стакана для ус­тановки колонны (рис. 11.48). При внецентренной нагрузке фундамент принимается прямоугольной формы, приближаю­щейся к квадратной. Размеры подошвы фундамента прини­маются кратными нечетному числу дециметров. В этом слу­чае (при назначении расстояния от грани фундамента до оси крайнего стержня равным 50 мм) шаг стержней сеток может

"л*

75

75

Лгт

25

25

100-200

‘ . …….

100-200 г " ‘ Л

50

50

11.49

Быть принят от 100 до 200 мм (рис. 11.49), а диаметр стерж­ней сеток—10 мм и более. Высота ступени фундамента наз-_ начается кратной 10 см.

Исходные данные: фундамент проектируется под сред­нюю колонну 2 — 4, усилия по обрезу. фундамента принима­ются по эпюрам усилий М, С?, N при особом сочетании на­грузок (рис. 11.33.11.34, II 35): Л/= 2144 кН, М=182,8 кН-м, <2 = 74,08 кН; бэтон тяжелый класса В 15: арматура в виде свлрных сеток из стали класса А — II: глубина заложения по­до ивы фундамента //, = 1,5 м; грунт основания—суглинки с показателем консистенции 0,5 при коэффициенте порис­тости е=0,7; условное расчетное сопротивление грунта /?0 = =0,3 МПа; вес единицы объема бетона фундамента и грунта ‘ на его обр. езах V = 20 кН/м3.

Эксцентриситет е = — = 182’8 = 0,085 м = 8,5 см.

N 2144

Так как величина эксцентриситета относительно мала, фундамент рассчитываем как центрально загруженный.

Усредненное значение коэффициента надежности по на­грузке У; = 1,15; нормативное усилие N = =¦ 1864 кН.

Площадь подошвы фундамента

Д N 1864-103 ап 4 /ттооч

= 0,3-10" — (20-1,5) 103 ~6’9М’- «ВД

O. CO о

С-IV

I

M

Ш

A,~mo

A,’то

?700

Размер стороны квадратной подошвы а = 1/^6,9=2,63 м. Принимаем размер а = 2,7 м. Давление на грунт от расчет — N 2144

Ной нагрузки р = —- = = 294 кН/м2. Рабочая вы­сота фундамента из условия продавливания

H hc + b< i li/" = 9.4 + 0,4

4 2 у Rtt + Р 4

+ — i/———————————- ————— = 0,54 м. (11.84)

2 у 0,9-0,75-103 + 294 ‘

Полная высота фундамента из условий: 1) продавливания Я = 54 +4 = 58 см; 2) заделки колонны в фундаменте H = 1,5hcol + 25 = 1,5-40 + 25 = 85 см; 3) анкеровки сжатой арматуры колонны 0 25 А — III в бетоне класса В 25 H = 20d+ 25 = 20-2,5 — f — 25= 75 см. Окончательно прини­маем фундамент высотой 90 см, трехступенчатый, h0~ 90 — — 4= 86 см (рис. 11.50).

Проверяем прочность нижней ступени фундамента на действие поперечной силы:

Hol = 30 — 4 = 26 см; поперечная сила для единицы ширины сечения (Ь = 100 см)

Q = 0,5 (а — hcol _ 2/g р = 0,5 (2,7 — 0,4 — 2 X

X 0,86) 294 = 85,26 кН. (11.85)

Q = 85260 Н<0,6 yb2Khoib== 0,6-0,9-0,75X

X 26-100-102= 105300 Н, т. е. условие прочности удов­летворяется.

Расчетные изгибающие моменты в сечениях I—I и II—II М, = 0,125 р (а — hcJ2 b = 0,125- 294 (2,7 —

— 0,4)2-2,7 = 524,9 кН-м; (11.86)

М„ = 0,125р.(а — а^Ь = 0,125-294 (2,7 —

— 1,08)2-2,7 = 259,97 кН-м. (11.87)

Площадь сечения арматуры

М, 524,9-10«

Л ————————————————————— 20,18 см2;

11 0,9 h0RsmKp 0,9-86-280-1,2-10*

Мп 259,97-10»

Л — 11 = 15,35 см2.

0,9h02RsmKp 0,9-56-280-1,2-10′

Полагаем шаг стержней в сетке в = 200 мм; требуех\юе

„ 2700— 100 , . ,0 , , л л

Количество стержней————————— Ь I ¦= 1о -+- I — 14 шт.

Г 200

Принимаем 14 0 14 А-II, Аа — 21,546 см2 в обоих на­правлениях.

Проценты армирования:

Ъ = ърг 100 — шм 100 = °-23%’

I о

100 = ^1 юо =0,2%,

Что больше цт1п = 0,05%.

11.7. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МОНОЛИТНОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ПЕРЕКРЫТИЯ

Исходные данные: 1) нормативные временные нагруз­ки: а) длительно действующая 10 кН/м2; б) кратковремен­ная 2,5 кН/м2; 2) вес пола и перегородок 2,5 кН/м2; 3) бетон тяжелый класса В15; 4) арматура: а) для плиты — рулонные сетки из проволоки класса Вр-1; б) для второсте­пенных балок — продольная из стали класса A-III и попе­речная из стали класса А-1; над опорами — рулонные сетки из проволоки класса Bp-1.

Конструктивная схема монолитного перекрытия представ­лена на рис. II.51. Расчет плиты

Пролеты в свету: /х = 2—0,2 = 1,8 м; /2 = 6 — 0,3 = / 5 7

= 5,7 м; отношение = rs = 3,16>2. Следовательно, •1 1 .о

Плига рассчитывается как балочная. Расчетная схема плиты представлена на рис. 11.52. Нагрузки, действующие на пли­ту, определены в табл. II.5.

Для расчета плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчетная нагрузка на I м длины р = 18,45 кН/м. Изгибающие моменты определяются как для многопролет­ной балки с учетом перераспределения моментов: в средних пролетах и на средних опорах

Г"’ • & ‘18,45-1,8»

М = р — = —————————————— 3,74 кН-м;

16

«f

Ыт

Fv 1152 А

XltA„ XI

, Опг-еделеййе нагрузок на плиту

Т а Ь л и ца 11.5

Вил нагрузки

Нормативная, кН/м»

Коэффициент надежности по Hai рузке V/

Расчетная и1’грузка, кН/м2

Постоянная от веса: п ла и перегородок плиты толщиной 80 (р = 2500 кг/м3)

Мм

О/о-

2,5 2,0

1,10 1,10ч

2,75 2,20

Итого:

Gser = 4,5

?1 = 4,95

Временная: длительная кратковременная

10,0 2,5

1,05 1,20

10,50

3,0

Итого:

<W = ‘2.5

V = 13,50

Всего: pser =

Sser + Vser = ‘7,0

— Р =

.?/+0=18,45

В первом пролете и на первой промежуточной опоре

Р<?

18,45-1,7а

= 4,85 кН-м.

И II

Расчет плиты на прочность сечений, нормальных к продольной оси

Рабочая высота сечения h0 — h — а = 8 — 1,5 = 6,5 см.

Сечение в средних пролетах и на средних опорах: по формуле (11.27) определяем:

. 3,74-Ю5 Л11?,

Ап ———————————— —————— ¦= 0,116;

_,„8,5-0.9.100-6,5М0»

Согласно [16, табл. III. l] t = 0,125, Г] — 0,937;

По формуле (11.29) находим:

Л, «——————————— 3-74-105 л, = 1,70 см».

М =

* 360.0,937.6,5-10«



.