2, МО6

По табл. 12 и 17 определяем нормативное сопротив­ление бетонного ядра (атб=430 кгс/см’2) и деформацию текучести (е®= 156ХЮ-5)-

Для расчета приведенной гибкости и приведенного эксцентрицитета получаем следующие коэффициенты:

?т 114,3- Ю-5

По формуле (138) определяем приведенную гибкость:

_ 6150 __________________________________ 1______________________

V

‘-прив — . ._ "_____________________________________________ — ‘5.

147

0,5 — 0,25

1 0,0412-1,365

0,179

По формуле (140)

_ 13/7______________________________ 1_________________

«приз — 14? " 0,0412-1,365 »

0,5 — 0,25————————————————————— —1———

0,179

Где 147 — радиус бетонного ядра.

По графикам, представленным на рис. 49, а и б, для значений /пприв = 0,3 и Яприв = 75 получаем:

Ф’вн = 0,6 (для RKy6 = 250 кгс/сж2); ф"вн = 0,668 (для Якуб = 550 кгс/см2).

Из линейной интерполяции их, для (#Куб = 350 кгс/см2 находим фвн=0,619.

По формуле (62) определяем Фг — силу, характери­зующую прочность стержня:

Ф2 = 1(0,7-430-680 + 0,875-2400-28) = = 264 000 кгс = 264 тс.

По формуле (137) вычисляем Ф—несущую способ­ность стержня:

Ф = фвнФ2 = 0,619-264 тс = 163,5 тс. Таким образом,

Ф = 163,5 тс > N = 162 тс,

Т. е. стержень способен воспринимать нагрузку N = = 162 тс.

Пример 2. Определить несущую способность стержня, указанного в примере 1, при центральном сжатии.

Определяем проведенную гибкость стержня таким же

Образом, как и в примере 1: ЛПрив = 75. Из табл. 16 на­ходим для ЯпРив = 75:

Ср’ = 0,765 (для Якуб = 550 кгс/см2)-, ф" = 0,691 (для У? Куб = 250 кгс/см2).

По линейной интерполяции для ^?Куб = 350 кгс/см2 на­ходим ф = 0,716.

Несущая способность стержня равна: ф = срФ2 = 0,716-264 = 189 тс.

Пример 3. Определить несущую способность трубы диаметром 140X4,6 мм из стали марки СтЗ, заполнен­ной бетоном с /?Куб = 250 кгс/см2. Длина трубы ? = 2,05 м; эксцентрицитет приложения сжимающей силы е = = 10,3 мм.

Из геометрических и прочностных данных находим: Fc = 19,5 см2; Fe = 134,2 см2\ ат=2400 кгс/см2\ ет = = 114,3-Ю-5; о^ = 373 кгс/см2; еб = 163-10~5; ц = 0,147; k = = 0,155; п= 1,425. Вычисление этих характеристик произ­водится точно так же, как и в примере 1.

По формулам (138) и (140) определяем приведенную гибкость и приведенный эксцентрицитет:

_ 2050 __________________________ 1____________________________

Лприв — „г — , ‘ ,________________________________________ — 50;

65,4

0,25

I 0,147-1,425

0,155

______________________________ 1_________ ‘ _

Тприв_65,4′ 1 -0,4′

0,5 — 0,25——————————————————————————

0,147-1,425

0,155

Где 65,4 — радиус бетонного ядра в мм.

По графику на рис. 49, а для шпрИв = 0,4 И Лприв— 50 находим фвн = 0,695.

Определяем несущую способность стержня при вне — центренном сжатии:

Ф = фвнф2 = 0,695• 1 (0,7• 373-134,2 +0,875 х X 2400-19,5) = 0,695-76 = 52,8 тс.

Можно определить несущую способность этого же стержня при центральном сжатии:

Ф = фф2 = 0,85-76 = 64,6 тс,

Где коэффициент продольного изгиба при осевом сжатии (ф = 0,85) найдем по табл. 16.

Глава IV

ВЛИЯНИЕ ДЛИТЕЛЬНОСТИ ЗАГРУЖЕНИЯ

НА НЕСУЩУЮ СПОСОБНОСТЬ

ТРУБОБЕТОННЫХ СТЕРЖНЕЙ



.