Предварительно подсчитывают нормативные и расчетные нагруз­ки, которые, как правилоприводят к равномерным:

0п-1»0В(Рп+вн+&1)11;

Где Pn — временная нагрузка на перекрытие, определяется по табл. 3Ь2];

If — коэффициент надежности по временной нагрузке, определя­ется по табл. 2121-, gH ~ вес настила перекрытия;

Tf2 — коэффициент надежности по постоянной нагрузке, опреде­ляется по табл. 1C2Ь; gl — вес 1 п. м опираемой балки; Ц — пролет опираемой балки.

Определяют максимальные значения изгибающего момента и попе­речной силы от расчетных нагрузок:

Mmax=q1г/8; Qmax =q1/2,

Где 1 — пролет составной балки.

Вычисляют требуемый момент сопротивления поперечного сечения

Wtr=Mmax/CRyrc) Wtr, pl=Mh»x/(ciRyTc),

Если разрезная балка сплошного сечения из стали с пределом теку­чести до 580 МПа несет статическую нагрузку и обеспечивается об­щая и местная устойчивости балки, а касательные напряжения t<0,9Rs, при этом стенку балки следует укреплять поперечными реб­рами жесткости.

В этих формулах:

Wtr и Wtr, pi — соответственно упругий и пластический моменты сопротивления сечения; Mmax — максимальный расчетный изгибающий момент; Ry — расчетное сопротивление стали поясов по пределу теку­чести, принимаемое по табл. 51C1J; ci — коэффициентучитывающий развитие пластический деформа­ций: ci=c, если зоны чистого изгиба нет; ci=0,5(c+l), если зона чистого изгиба имеется; где с-принимаемый по табл. 66[13;

Тс — коэффициент условия работы конструкции, принимаемый по

Тайл. 6Ш;

^5=0,581^ — расчетное сопротивление стали сгеизси сдвигу.

Сечение Салки принимается деутавровое, состоящее из трек листов, которое соединены меящу собой свар ними швами. Предвари­тельно задаются высотой балки Ь=0Л1, где 1 — пролет балки. Зада ются толщиной стенки балки по табл. ЗА,

Таблица 3,1.

Ь, м	<0,75			<1,5	<1,75	^ О
1: *, мм	<6	6*7		8+10	10*12	<14

Определяется минимальная высота балки ив условий жесткости

№У1/Е) ДЯ] (чг,/д) +

Где Г 1/(1 обратная величина относительного прогиба, принимается ло табл. 1Э1Ё1;

Яп и ^ соответственно нормативная и расчетная нагрузка яа Йалку.

Приведенная формула рекомендуется для определения минималь­ной высоты балки, которая сбеспечияает требуемую жесткость равно­мерно нагруженной балки при полном использовании ее несущей спо­собности, что бывает в очень редких случаях„ поэтому можно умень­шить ее на 20+Э0?.

Определяется оптимальная высота балки

Иорс’к^ЖгТТТ.

Где к — коэффициент, зависядий от конструктивного оформления бал­ки; при сварной Салке постоянного сечение принимаете* 1,1+1.15*

После определения высоты байки принимается высота стенки балки и определяется ее толщина.

Наибольшее распространение получили балки с сысотой до двух метров, поэтому ь этих башках экономична постановка только попе­речных реоер жесткости. Для обеспечения местной устойчивости стенки без укрепления и роде ль ними ребрами жесткости должно соблю­даться соотношение

UMWS^y/E,

Где Ьщ — толщина стенки Салки;

Hw — высота стенки балки> принимается предварительно равной высоте Салки;

Ry — расчетное сопротивление стали стенЕщ по пределу теку­чести, принимаемое по габл, 51 El]; Е — модуль упругости стали, принимается по табл. 03Е1]. Если касательные напряжения воспринимаются только стенкой, то есть опорное ребро приварено с торца Салки (см. рис. 3.1а), толщина стенки должна быть

Tw>l,5Qmaн(/{h1нRsTc)н

Где Ошал — максимальная расчетная поперечная сила,

Если касательные напряжения воспринимаются полные сечением, то есть опорное ребро приварено к стенке на определенном расстоя­нии от торца балки [см. рис. 3.15), тогда толщина стенки должна быть

Если опорное сечение балки подбирается с учетом пластических деформацийt то рекомендуется его проверять вию п. 5Л8С1]

T^tWChwRsIc^

По вышеприведенным условиям окончательно принимается толщина стенки салки.

Развитии по усло-

Приняв аысоту и толщину стенки, переходят к компоновке поя­сов балки. Определяется требуемый момент инерция

Jtr=Wtrh/Ј. Момент инерции стенки балке равен

Зуг t JvVl2*

Рис, 3.1. Конструкции опорных узлов:

А) опорное ребро лриварено с торца балки;

Б) опорные ребра приварены к стенки с обеих сторон

Определяется момент инерции, приходящийся на пойса балки

Балка принимается симметричного сечения, В этом случае тре­буемая площадь сечения одного пояса равна

Где Ьт ~ расстояние менщу центрами тилести поясов.

По найденной площади пояса определяется ширина и толщина по­ясов иэ условий местной устойчивости сдатого пояса по табл. ЭОШ

— если сечение балка подбирается без учета развития пластичес­ких деформаций

— если балка подобрана с учетом развития пластических дзформа-

T^elVt г^О и 11 но не более

И общей устойчивости балки из табл. 8[13

1<Нг/Ьг<6, 15<Ьг/гг<35,

Где Ьг и — соответственно ширина и толщина поясов балки;

Ьег — расчетная ширина свеса пояса, которая принимается рав­ной расстоянию от грани стенки до края пояса.