3.10.7. ПРИМЕР РАСЧЕТА УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ БАЛОК

Сопряжении балок в одном уровне производим на болтах через промежуточные ребра жесткости (см. рис. 3.2а).

Назначаем класс точности В (нормальный) и класс прочности болтов 6.6. По табл. 58[13 принимаем расчетное сопротивление бол­тов срезу {?ьз=230 М1а. По табл. 59 С1] принимаем расчетное сопро­тивление смятию элементов, соединяемых болтами Рьр=450 МПа. Коэф­фициент условия работы болтового соединения ть=0>9 принимаем по табл. 35[13.

Предварительно задаемся диаметром болтов с! ь=16 мм и диамет­ром отверстий для них <1=18 мм. Определяем несущую способность од­ного болта срезу

МЬз=КьзГьАп3=23-0,9-2,01-1=41,6 кН,

И смятию соединяемых элементов под одним болтом

Мьр=Г^р^т1пС1ь=45-0,9-0,6-1,6=38,9 кН,

Где А=2,01 см’г — площадь сечения болта брутто; Пэ=1 — число плоскостей среза болта;

Ьт1п=0»б см — меньшая толщина двух соединяемых элементов. Опорная реакция распространяется на болты равномерно. Однако необходимо учитывать увеличение усилий в крайних болтах за счет их частичного защемления. Итак, усилие, воспринимаемое болтом, равно

Рь=1,21?оп=1 Л-74,4=89,3 кН,

Где Ноп=74,4 кН — реакция опоры примыкающей балки. Определяем число болтов е соединении

Пь^ь/Шь. гтипЬ89,3/38,9=2,3 шт.

Принимаем три болта.

Проверяем ослабленное отверстиями сечение стенки опираемой балки на действие поперечной силы. Сначала определяем площадь се­чения стенки

Ав= С(26-3-1,8)0,65=13,39 см2,

Где — высота стенки опираемой балка; пь — число болтов: 6 — диаметр отверстий под болты; Ьщ — толщина стенки опираемой балка.

Проверяем касательные напряжения, возникающие в стенке опи­раемой балки

Т=1?оп/Аз=74,4 (10) /13,39=55,6 МПаАГсйз •

Если условие соблюдается, расчет заканчивается. В противном случае необходимо уменьшить диаметры болтов и соответственно диа­метры отверстий под эти болты.

3.11. ПРИМЕТ РАСЧЕТАН КОНСТРУИРОВАНИЯ МОНТАЖНОГО СТЫКА БАЛКИ

Необходимо выполнить монтажный стык балки между поперечными ребрами жесткости на расстоянии Е,5 м от опоры. Принимаем диаметр болтов ?0 мм, диаметр отверстий ЕЕ мм. Толщину накладок для стен­ки принимаем разной 6 мм, а толщину накладок для поясов балки *0мм. Конструирование стыка балки производим с учетом требований п. 1?.1Э и В. lЈ.19tl]. Размещаем отверстия в стыке с учетом ука­заний табл.39[11 Принимаем расстояние от края соединяемых листов до центра отверстий 40 мм, а расстояние мелщу центрами отверстий 60 мм. Проверяем условия:

1.3diai<4dfjULH St); ?8,1 MMi40 мм^ВЗ мм(48 мм или 80 mm)j,

Ј,5d<ag<8d(Kj™ 12t) ; 55 MMi60 мм?17б MM(7Ј MM ИЛИ ISO мм),

Где t-б мм — менысая толщина соединяемых накладок стенок; t»10 мм — меньшая толщина соединяемых накладок поясов; cl=22 мм — диаметр отверстия пол болты. Конструкция монтажного соединения приведена на рис. 3.3. Определяем площадь ослабленного сечения балки отверстиями под болты

Ar=S’lp6’40+01B-138"lE-EJЈ-li6-EE-2±E-018=157i44 смЕ, и площддь полного сечения

A=Јl1 ,6’40+-0,&l138=Ј38,4 СМ?,

Так как АП*0.85А> то проверку прочности производим по услов­ному сечению Ac-l, lSAnpl,18-157,44=185,8 сму. определяем момент инерции всего сечения нетто

Jn=79&8E6~(1E-2jE-1,&’6Э,8?)-

-Е-Е,2¦0,8(32+Э;152 +21г+27й+33?+ 39?+ 45г+51Z+ 57)=536926 см4; момент инерции стенки балки нетто

0.8-13а3/1?-

— Й ‘ ?. 2 * 0, е (Зг+ Э2+15^+21 *+-?7г+ЗЗг+ЗЭ г+452-н51 ?+ 372+63г)-119100 СМ4.

Определяем момент сопротивления балки нетто



диаметры болтов.