3.72-Ю * ^ 103.10-6 1/см

36

Подставив полученные значения в формулу (11.45), за­пишем:

— = (1,34 + 16,6—4,46— 10,3) 10~6 = 3- Ю-61/см,

Г

А в формулу (11.44) —

/т = -|-3- 10-6-545г = 0,1 см< 2,5 см,

Т. е., прогиб плиты меньше предельно допустимого.

Расчет полки плиты

Полка рассматривается как однорядная многопролетная плита, обрамленная ребрами. Полка армируется сетками иа проволоки класса Вр-1: сетка С1—в пролете и С2 — на опорах (рис. 11.36). Пролеты в свету: -« 1,25 м; 1й

— 1,30 м. Отношение — == . 1,04.

/, 1,25

200,5-23,97 _ л ла 1Лу_в

Нагрузки, действующие на полку "плиты, приведены в табл. 11.4.

Определение нагрузок на полку плиты

Виды нагрузок

Нормативная, кН/м1

Коэффициент надежное гн по нагрузке

Расчетная нагрузка, кН/м«

Постоянная от’ веса:

Пола н перегородок полки

2,50 1,25

1,10 1,10

2,75 1,37

Итого:

3,75

4,12

Временная: длительная

10,00

1,05

10,50

Кратковременная

2,50

1,20

3,00

Итого:

12,50

— 13,50

Всего:

16,25

17,62

Рабочая высота сечения полки И0 = 5— 1,5 = 3,5 см. Плечо внутренней пары сил zs = 0,95/i0 = 0,95-3,5 = = 3,32 см. A Asl и ДЛ s2 — площади сечения арматуры, при­ходящейся на I’M ширины полки соответственно в направ­лениях 1Х и /2.

Согласно [12, табл. 6.23] при’-?- = 1,04 принимаем

ДДЙ

= 0,9.

Назначаем диаметры стержней арматуры: в продольном на­правлении di = 4 мм, в — поперечном — d2 = 3 мм.

Величины опорных и пролетных моментов (рис. 11.40):

X: "О

V?

\МШ

Мт

М.

—II Mr

V

1,^1.26 м

М1 = Mt = M\ = А Ал a, = 365 • 0,0332 Д Asl = = 12,118 Д ASJ;

M2 = Ai„ = Ai„ = A As2 = 375-0,0332-0,9 A Aa1 = = 11,20 А

Уменьшаем значения моментов в результате, влияния. распора на 20%.

Требуемую площадь сечения арматуры определяем из условия

РЛ (3 к-к) = /,(*МХ + М, + М\) +1,(2 М2 +

+ мп+м;,)= (11.52)

= 08-а°112762,1’252 (3-1,3 — 1,25) = [ 1,3(2-12,118 +

+ 12,118 + 12,118) + 1,25 (2-11,2 + 11,2 + 11,2)] А Аа,

Откуда А Ал = 0,000 041 м2 = 0,41 см2, А Ал = 0,9- 0,41 =

= 0,37 см2.

На ширине полки, равной 1 м, принимаем в продольном направлении 5 04 Bp — 1 с шагом 200 мм (A Asl = 0,63 см2), а в поперечном — 603 Bp-1 с шагом 150 мм (A As2 = = 0,42 см2).

Расчет поперечных ребер

81

Расчетная схема ребра дана на рис." 11.41. Расчетный пролет равен расстоянию между осями продольных ребер l=i 1,36 м. Высота ребра 200 мм (рис. 11.36), расстояние

6-2286

Между поперечными ребрами 1,35 м. Расчетная нагрузка на ребро:

От веса ребра

Gd = 0,5 (0,05 + 0,10) (0,2 — 0,05)-1-25 1,1= 0,31 кН/м; от полки, собранной с грузовой площади,

Qt = 1,35-17,62 = 23,79 кН/м. Общая нагрузка на ребро

Q = ga + Qi = 0,31 + 23,79 = 24,1 кН/м. Изгибающий момент в середине пролета

М = — — ?в, »•’•’¦»¦ _ 23’79-°’75а = 3,34 кН. м. 8 6 8 6

Поперечная сила на опоре

Q = 0,5 (ql —qx а) = 0,5 (24,1-1,36 — 23,79 • 0,75) = • =7,47 кН.

Поперечное сечение ребра дано на рис. 11.42. Ребро ар­мируют одним плоским сварным каркасом: продольная ар­матура из стали А — III, а поперечная — из проволоки класса Вр-1.

При h’f = 5 см > 0,1 h = 0,1 • 20 = 2 см ширина свеса полки в каждую сторону от ребра должна быть не более. 1/6 / = — • 1,36 = 0,23 м и не более 6 К. = 6 • 0,05 =

= 0,3 м.

Ширина ребра Ь —

5+ 10

= 7,5 см. Ширина верхней пол­

Ки Щ

T

Ь + 2Ьсв = 7,5 + 2-23 = 53,5 см.

,50 100

6,> =53,5

SsS

B = 7,5

11.43

Расчетное эквивалентное сечение ребра представлено на — рис. II. 43. Принимаем а = 2,5 см; /?щ = h — а = 20 —

— 2,5 = 17,5 см;

— 14,5.53,5.5(17,5.

100=5,82-10е МПа-см3 = 58,2 кН-м>А1=3,34 кН-м.

Следовательно, нейтральная ось проходит в полке тавра. Определяем площадь сечения арматуры в поперечном ребре:

Со = 0,734 (см. с. 70):

По формуле (11.24)

1 +

3,34-10»

Ь 0,734

= 0,59;

365 ( _ 0,7,°4 \ 500 I1 ~~ 1,1 )

А из (11.27)

= 0,016;

Л =

14.5-0,9-53,5-17,52-10а

По табл. III. 1 [I] при А0 = 0,016 находим ? = 0,015, v =*¦ = 0,992;

По формуле (11.29)

„ — 3,34-10» А „

As = ——————————— ;——————- ==0,53 см2.

365-0,992-17,5-10a

Принимаем 1010 А — III, As = 0,785 см2.

Проверяем необходимость постановки расчетной попереч­ной арматуры. Принимаем по конструктивным требованиям

H 200

1 IS 4 Вр-1 с шагом s = — = 100 мм,

= 0,126 см2

B’f ^b+3= 7,5 + 3-5 = 22,5 см. По формуле (11.35) находим:

= 0 75 (22.5-7.5)5 ^ 0 3 0 g f 7,5-17,5

<р„ = 0, т. е. продольные силы отсутствуют. По формуле (1Г.38) определяем: 265-0,126

3,34 МПа-см.

10

По формуле (11.39) вычисляем:

Со = -^2(1+0.43) 1,05.7,5-17,5^ ^ ш > 2/ifl ^ У 3,34

= 2-17,5 = 35 см.

Принимаем с0 = 35 см. Согласно формуле (11.34)

= 2(1 +0,43) 1,05-7,5-17,5» = , ДШа . ^ =

6 35

= 197,1 -102 Н = 19,7 кН > Q = 7,47 кН,

Т. е. поперечная арматура по расчету не требуется, она принимается по конструктивным требованиям.

11.4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ РИГЕЛЯ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ

Ригель рассчитывается как элемент рамы. Усилия, действующие в ригеле, принимаются по эпюрам усилий М, Q при особом сочетании нагрузок (рис. 11.33, II. 34).

Исходные данные: ригель сборный в среднем пролете первого этажа (ригель 4—4′ на рис. 11.13), ригель с полка­ми для опирания плит (рис. II. 6); бетон тяжелый класса В25; арматура в виде сварных каркасов из стали класса А — III и сварных сеток из стали класса Вр-1. Конструкция ригеля представлена на рис. 11.44. Согласно рис. 11.33 и 11.34 усилия в ригеле, действую­щие на опорах, составляют М4_/ = ¦Mi’_i= —451,16 кН*м; в пролете — AiЈfax = +133,6 кН-м; Q4=<?4′ = 343,7кН.

Вследствие пластических деформаций произойдет пере­распределение усилий, полученных в результате расчета ригеля как упругой системы. Основную роль в перераспре­делении усилий в статически неопределимых железобетон-

Il

009

Ose

ОС да OOS fei

§

Sri

Ных конструкциях играет перераспределение изгибающих мо­ментов, при этом должны выполняться два требования:

1) должны соблюдаться условия равновесия каждого узла рамы;

2) алгебраическая разность между пролетным моментом и полусуммой опорных моментов для каждого пролета ри­геля должна быть равна «балочному» моменту для этого ригеля.

Перераспределение усилий должно идти до определенного предела, при котором количество растянутой арматуры не должно уменьшаться против требуемого по расчету упру-, гой системы более чем на 30%.

С учетом перераспределения изгибающие моменты со­ставят:

М.4_4′ — М/_4 = — 0,7-451,16 = — 315,81 кН-м; М%>ах — .



.