4.4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ СОЕДИНИТЕЛЬНЫХ ПЛАНОК

Соединительные планки рассчитываются на поперечную силу, ко­торая может возникнуть от искривлении при продольном изгибе. Ус­ловная поперечной силы определяется по формуле

Ог 1 с=7.15 ¦ 10~б (2330-Е/1?у)М/Ф,

Где ф=фу — коэффициент продольного изгиба в плоскости соединитель­ных планок.

Определяются изгибающий момент и поперечная сила в местах прикрепления планок к ветвям колонны:

Где ~ условная поперечная сила, приходятся на планку од­

Ной грани колонны. Поскольку формулы приведенной гибкости основаны на предполо­жении о наличии жестких планок, их ширину принимают достаточно большой: аз=(0,5-0,75)Ь, где Ь-ширина сечения колонны. Толщина

— если сечение колонны швеллерное и XX), 8

W/W (о, е&ю 11 ах)^Е715< i ч q/ЕЩ, h

Где hef — расчетная высота стенки; — толщина стенки. При назначении сечения по предельной гибкости, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения hgf/tv следует умножать на коэффициент но не более 1,?5.

Местная устойчивость пойсов колонны обеспечена^если выполня­ются следующие условия:

— если сечение колонны двутавровое и

BЂf/tfн (0,36+0.

Где b^r J расчетная ширина свеса поясных листов, которую необхо­димо принимать«расстоянию от грани стенки до края пояс­ных листов; tf — толщина поясных листов.

— для двутавровых сечений при значениях или 1*4,0 в вы­шеприведенной формуле следует принимать значения соответс­твенно Т=0,8 или~\=4ь0;

— в коробчатом сечении наибольшее отношение расчетной ширины нойса к толщине следует принимать, как для стенок коробчатого сечения.

При назначении сечения по предельной гибкости. а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения bef/tf следует умножать на коэффициент но не более 1.25.

Сварные иди ir, соединения стенки колонны с ее поясами принима­ются иэ конструктивных соображений по требованию тайл, 38 Ш.

4.3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАН^ ЦЕНТРАЛЬНО — СЖАТОЙ КОЛОННЫ СКВОЗНОГО СЕЧЕНИЯ

Расчет начинается с установки расчетной схемы колонны в за­висимости от предполагаемой конструкции Сазы и оголовка колонны и определения расчетной сжимающей силы (К). Определяются геометри — веские длины колонны (1х,1у), а затем их расчетные значения:

1Х, ег=д 1х; 1у, вг-д 1у.

Где м — — коэффициент приведенной длины, зависящий от расчетной схемы колонны.

Предварительно задаются коэффициентом продольного изгиба ф, и определяется требуемая площадь сечения колонны

Где Ус — коэффициент условия работы конструкции, который опреде­ляется по табл. 6[1]; 1?у — расчетное сопротивление стали по пределу текучести, оп­ределяется по табл. 51 [1]. Определяются требуемые радиусы инерции сечения колонны:

Нг. х=1х, ег/^ Нг. у=1у. ©г/*.

Где Л — гибкость стержня колонны, определяется по табл. 72[1] в зависимости от принятого значения коэффициента ф. По требуемым площади и радиусам инерции компонуют сечение колонны сквозного сечения. Компоновку необходимо производить из условия равноустойчивости стержня колонны. Наибольшее распростра­нение получили двухветвевые и четырехветвевые колонны.

Для подобранного сечения колонны определяются фактические геометрические характеристики сечения: А — площадь сечения; ЛхЛу " моменты инерции сечения; 1хЛу — радиусы инерции сечения;

АхДу — гибкости стержня колонны;

*х=1х, 6^1×1 Ху=1у. ег/1у*.

Если колонна двухветвевая, то подобранное сечение проверяет-

Ь3Л5<50,

Где Ь5 — длина планок. Планки заводят на ветви на ЗС-50 мм.

Задаются следующими характеристиками сварного шва, который прикрепляет эти планки к ветвям колонны:

— катетом шва, который желательно принимать равным толщине планки (кг) •

— длиной сварного шва, которая принимается равной ширине план­ки (1*).

Определяется момент сопротивления сварного шва

Где — коэффициент провара, определяемый по табл. 34С1Л.

Определяются нормальные напряжение в сварном шве от действия изгибающего момента

Бг=М3/%<1?у, ГГ*ГГс

Определяются касательные напряжения в сварном шве от дейс­твия поперечной силы

Б=|

Хг=г3/(0гкг1г)<1?^1г*г1гс Приведенные напряжения в сварном шве равны

/бг2+хт2 гтс.

Где — расчетное сопротивление сварного шва, которое определя­ется по табл. 56[1]; Тшг — коэффициент условия работы сварного шва, который опре­деляется по п. 11.ЕШ.



.