6.3. Определение тепловых нагрузок для отдельных зданий и сооружений

Расчетные тепловые нагрузки, Вт, на отопление для отдель­ных зданий, объемы и размеры которых известны, определяют по выражению

(} =(1 + А0Ч V (I — г ), (63)

^о 4 о нч в н. о/ 4 у

Где — удельная тепловая нагрузка на отопление (удельная ото­пительная характеристика здания), Вт/(м3#°С), определяемая по справочной литературе в зависимости от типа здания, его объема, расчетной температуры наружного воздуха, времени постройки [1, табл. 7.6…7.8];

?и, — коэффициент инфильтрации, учитывающий долю расхода тепла на подогрев наружного воздуха, поступающего в помеще­ния через неплотности наружных ограждений

I С+273 2

IX = Ь /2ёН(1- ^°+27з )+ш2 , (64)

Где Ь — постоянная инфильтрации, учитывающая коэффициент остекления наружных ограждений и конструкцию оконных про­емов, с/м; для отдельных промышленных зданий с большими све-

Товыми проемами Ь = (35…40)10 , с/м; для жилых и обществен-

—3

Ных зданий с двойным остеклением Ь = (8…10)10 , с/м; % — уско­рение силы тяжести, м/с2; Н — высота помещения (здания), м; — расчетная скорость ветра в холодный период года, м/с.

В соответствии с последними нормативными требованиями расчетная тепловая нагрузка на отопление жилых зданий должна вычисляться исходя из величины жилой площади, тогда выраже­ние (63) будет иметь вид

=(1 + ^)ч Р — К (г — I ). (65)

О о Ж V в н. о.

Объемный коэффициент здания К, м3/м2, равен

К = У /? , — для кирпичных зданий старой застройки с высо — V н ж

Той этажа 4 м К^ = 7…8 м3/м2; для кирпичных и крупнопанельных

Зданий 1955 — 70 г. г. с высотой этажа 2,8 м К^ =5,2…6,2 м3/м2, для

Зданий боле поздней постройки К^ = 6,2…7,3 м3/м2 и более.

В этом выражении V — объем здания по наружному обмеру — н

Строительный объем здания, м3.

Расчетный тепловой поток, Вт, на вентиляцию для отдельных общественных и промышленных зданий

(} =q V (X — X ), (66)

^в пв нч в но.

Где qв — удельная вентиляционная характеристика зданий,

Вт/(м3*°С), принимается в зависимости от назначения здания, сю объема, условий вентиляции и др.[9]. При отсутствии данных для общественных зданий допускается принимать усредненную ве­личину я =0,232 Вт/(м3*°С) [1, табл. 7.6…7.8]. в

Тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение за период (сут­ки, смена) максимального водопотрсбления следует вычислять по формулам:

А) в течение часа среднего водопотребления

Ер =————— г. в. г. ср х. з.

TOC \o "1-3" \h \z гл. 3600 п

Б) в течение часа максимального водопотребления

0мак = ^ г. вЛг. ср_хзУ + (68)

Г. в. 3600 П

В этих выражениях

С — удельная теплоемкость воды, с = 4186 Дж/(кг°С), р — плотность воды, р = 1000 кг/м3;

— максимальный часовой расход горячей воды, м3/ч;

В0*5 — средний часовой расход горячей воды, м3/ч; г. в.

(2 — потери теплоты подающими теплопроводами и полотен-

Цесушителями системы горячего водоснабжения, Вт.

На начальном этапе проектирования системы горячего водо­снабжения, когда неизвестны диаметры теплопроводов, точное

Определение потерь тепла в системе невозможно, и оценива­ется приближенно, в долях от расхода тепла на подогрев средне­часового расхода воды до нормативной температуры, т. е.

Р ———————————- Г. В. г. ср. Х. З.

П *г 3600

При этом формулы (67) и (68) принимают вид

Ср =——— г. в. г. ср. х. з.——— г (70)

Г. в. 3600

0мак с^°гРв.([III]Г. Ср.-^.зХ1+^г) Г. в. 3600

Величина /} =0,05…0,2 при изолированных водоразборных сто­яках и /3^ =0,1 …0,3 при неизолированных водоразборных стояках.

Максимальный часовой расход горячей воды в системе горяче­го водоснабжения, м3/ч, следует вычислять по формуле

0мак=0 005 (72)

?мак г. в.

Г. в. &о, ч ч 4 ‘

Мых системой, и вероятности их использования Р^.

Где а — коэффициент, принимаемый согласно приложению 4 [11]

В зависимости от общего количества приборов N, обслуживае­мы 92

Вероятность использования приборов для системы в целом определяется

ЗбОО-Р-д

Р =——————- (73)

И р

Бо, ч

Часовой расход воды санитарно-техническим прибором g, л/ч определяется при одинаковых потребителях воды в



.