Category Archives: Вентиляция

Система многозального кондиционирования с фанкойлами

В такой системе основная термическая обработка воздуха происходит в венти­ляторных доводчиках-фанкой л ах. Центральный кондиционер лишь подает в по­мещения требуемое санитарными нормами количество приточного воздуха и в хо­лодный период увеличивает его влагосодержание.

Фанкойл состоит из одного или двух теплообменников и вентиляторной груп­пы, предназначенной для всасывания воздуха из помещения и последующей его подачи через теплообменники и подвижную воздуховыпускную решетку в поме­щение.

Температуру воздуха в каждом помещении поддерживает система управления фанкойлом. Температуру воздуха задает настенный датчик или переносной пульт управления.

11о сути дела мы имеем две независимые системы управления микроклиматом помещения.

При изменении температуры система управления изменяет частоту вращения вентилятора фанкойла и расход теплоносителя через теплообменник.

В фанкойлах с двумя теплообменными аппаратами один предназначен для горячей, а второй — для холодной воды.

Фанкойлы с одним теплообменником могу т быть подключены к системе центра­лизованного теплоснабжения или работать только с охлаждением возду ха.

Фанкойлы устанавливают под окном, на стене, под потолком или в простран­стве подшивного потолка. Фанкойл, установленный под окном, может работать в качестве отопительного прибора системы отопления. Однако в странах с хо­лодным климатом, где продолжительность отопительного сезона велика, такое использование фанкойлов нецелесообразно вследствие относительно малого сро­ка службы вентиляторной группы фанкойла (8-10 лет) по сравнению со сроком эксплуатации здания (50 лет).

Как правило, температура холодной воды, подаваемой к фанкойлам, состав­ляет 7… 12° С. При этом температура воздуха, обрабатываемого в фанкойле, снижается до 13 14° С, а влагосодержание соответственно уменьшается до 9,5 10 г/кг, что оптимально для систем кондиционирования I класса.

Каждый фанкойл оснащен поддоном для сбора конденсата и удаления его через дренажную систему.

Порядок расчета холодильной мощности фанкойла для теплого периода года

Исходные данные:

Помещение площадью 60 м2 и высотой Н = 2,7 м, в котором работают 8 человек.

Освещение — люминесцентные светильники 60 Вт/м2.

Поступление теплоты от солнечной радиации 800 Вт.

I. шва i MiKir-ij. ioua ibHbif. iti< пили, i кондиционирования вонп/.га

Температура воздуха, поступающего от центральной системы кондициониро­вания tn — 19° С.

Расчетная температура внутреннего воздуха /в = 22° С.

1. Необходимое количество наружного приточного воздуха:

LH = 60 х N, где N = 8 чел.

LH = 60 х 8 = 480 м3/ч, GH = LH х р = 480 х 1,2 = 576 кг/ч. (12.1)

2. Тепловой баланс помещения:

— поступления теплоты от людей (полная теплота): QJl = 150 х 8 = 1200 Вт;

— теплопоступления от освещения: 50% помещения находится в теневой зоне.

Qocb = F х qyд, где дуд = 20 Вт/м2.

Qocb = 60 х 0,5 х 20 = 600 Вт;

— поступления теплоты от ПК:

<2пк = 250 х N = 250 х 8 = 2000 Вт.

Общие поступления теплоты: 1200 + 600 + 800 + 2000 = 4600 Вт.

3. Количество холода, поступающего от центрального кондиционера:

Qx,К = GH X c(tB in) ^ 0 „ )

О,6

Q = 576 X 1,005 (22 — 19) х = 480 Вт.

3,6

4. Требуемая холодопроизводительность фанкойла:

Qx = 4600 — 480 = 4120 Вт.

Для обслуживания площади 60 м2 необходимы два фанкойла холодопроизво — дительностью по 2060 Вт.

Системы с эжекционными доводчиками

Эжекционные доводчики, в отличие от фанкойлов, не содержат вращающие­ся части или электропривод. Воздух, поступающий от вентилятора центрального кондиционера, попадает в камеру, в верхней части которой находятся сопла диа­метром 4-6 мм. Выходя из сопел, первичный воздух эжектирует воздух из поме­щения. Коэффициент эжекции варьируется от 1,8 до 4. Далее смесь первичного и эжектированного воздуха проходит через один или два теплообменника и попа­дает в помещение. Через теплообменники проходит теплая (горячая) и холодная вода. Датчик температуры в помещении воздействует на краны, открывающие или закрывающие доступ воды к теплообменникам.

Отсутствие подвижных частей дает следующие преимущества: отсутствие шу­ма от вентилятора, долговечность, возможность применения доводчиков в каче­стве отопительных приборов системы отопления.

Эжекционные доводчики подсоединяют к воздуховодам гибким шлангом диа­метром 100 мм.

(12.2)

Эжекционные доводчики устанавливают под окнами помещений.

Чиллер — водоохлаждающая парокомпрессионная машина, состоящая из компрессора с электродвигателем, конденсатора, испарителя, элементов защиты и автоматики, гидравлического контура насосной станции.

Холодильная мощность чиллеров может составлять от единиц до тысяч ки­ловатт.

Потребляемая электрическая мощность составляет около одной трети холо­дильной мощности.

Конденсаторы чиллеров могут быть как водяного, так и воздушного охла­ждения.

Чиллеры с водяным охлаждением значительно дешевле, но для их примене­ния необходима система оборотного водоснабжения с градирней.

Чиллеры с воздушным охлаждением выпускают как в моноблочном исполне­нии, так и с выносным конденсатором. Моноблочный чиллер — это автономная холодильная машина с подключением к охлаждаемой среде.

Чиллеры с выносным конденсатором лучше всего подходят для сурового кли­мата России, поскольку при установке агрегата в теплом помещении нет опасно­сти замерзания воды, циркулирующей в системе холодоснабжения.

Чиллер комплектуют аккумуляторным баком и насосной станцией. Аккуму­ляторный бак служит для снижения влияния пиковых нагрузок во время вклю­чения компрессора чиллера. При стандартном подключении холодная вода посту­пает от чиллера в бак-аккумулятор и далее к потребителям. Расход воды в этом случае должен быть постоянным. При независимом подключении чиллер гид­равлически развязан с системой холодоснабжения посредством теплообменника в аккумуляторном баке. Циркуляцию холодоносителя осуществляют дополни­тельные циркуляционные насосы.

Некоторые чиллеры могут работать по схеме теплового насоса, то есть не только в режиме охлаждения, но и в режиме нагрева воды. Это особенно важ­но в переходных условиях, когда централизованная система отопления еще не работает, а в помещениях холодно.

Чиллер подбирают по каталогам фирмы в соответствии с требуемой холодо — производительностью.

Кондиционеры сплит-систем получили широкое распространение благо­даря простоте их расчета, легкости монтажа и удобству эксплуатации. Они со­стоят из компрессорно-конденсаторного блока наружной установки и одного или нескольких испарителей для монтажа внутри помещений.

Расчет тепловой мощности испарительного блока аналогичен расчету фанкой­ла, приведенному ранее в данной главе. Если в здании устанавливают несколько испарительных блоков, то компрессорно-конденсаторный блок должен обеспечи­вать их суммарную холодопроизводительность. Развитие сплит-систем привело к созданию многоканальных систем с изменяемым расходом хладагента и воз­можностью подсоединения к одному наружному блоку до нескольких десятков испарителей. Для изменения холодопроизводительности выносного блока в зави­симости от текущей нагрузки компрессор оснащен инвертором.

3—3779

Гидравлический расчет трубопроводов для воды или раствора этиленгликоля в системах с применением теплоносителя

Предполагаемый метод расчета может быть реализован с применением програм­мируемого калькулятора типа CITIZEN SRP-325G или компьютерной програм­мы EXCEL.

Метод в несколько раз уменьшает время расчетов и повышает точность ре­зультатов. В расчете могут быть заданы любые температурные режимы теплоно­сителя (воды или этиленгликоля). различные материалы трубопроводов (сталь, медь, металлополимеры, сшитый полиэтилен) с различной степенью их абсолют­ной шероховатости.

Гидравлическому расчету предшествует вычерчивание аксонометрической схе­мы системы с указанием на ней номеров участков, их нагрузок (Вт) и длин (м).

Для систем отопления определяют основное циркуляционное кольцо ОЦК: в 2-трубной тупиковой системе отопления от распределительного коллектора до нижнего прибора самого удаленного стояка и обратно к сборному коллектору; для системы с попутным движением воды через нижний прибор среднего, наиболее нагруженного стояка. В случае применения термостатических головок расчет начинают с верхнего прибора.

Аналогичную схему определения ОЦК применяют также для тепло — и холо — доснабжения фанкойлов (при 4-трубной схеме подачу теплоты и холода рассчи­тывают отдельно, при 2-трубной схеме систему рассчитывают по холодной среде, создающей большее гидравлическое сопротивление).

Потери давления в системе определяют как сумму потерь давления на участ­ках ОЦК и по этой величине выбирают циркуляционный насос.

Методика позволяет производить гидравлическую увязку всех ответвлений с ОЦК.

Формулы для расчета

Скорость движения воды в трубопроводе v (м/с):

3,6 х Qy х 106 х 4 304 XQy

4,19 х At х 3600 х х р х тг’ At х р х dl1 V

Где Qy — нагрузка (теплота или холод) на участок (Вт); At (°С) — изменение температуры транспортируемой среды (при отоплении: At = tr — tQ, при холодо — снабжении: At — tQ — tx)\ р — плотность среды (кг/м3) при

Tr tо ?х + tQ / 1 о о\

Icp = ——— или ?ср = —-—: (1<5.2)

Гидравлический pat чет трубопроводов для воды или лпиленгликоля 67

??в — внутренний диаметр трубопровода (мм). Для этиленгликоля:

У = 374————— (13.3)

АI х рх ?1 ;

(из-за меньшей теплоемкости).

Если материалом трубопроводов служит сталь, то систему монтируют из чер­ных водогазопроводных (ГОСТ 3262-75) или электросварных (ГОСТ 10704-91) труб. Внутренний диаметр принимают по табл. 13.1.

Таблица 13.1 Трубы черные, водогазопроводные, обыкновенные или электросварные

Диаметр в дюймах

Условный диаметр прохода (1у, мм

Фактический внутренний диаметр с1п, мм

3/8

10

12,6

1/2

15

15,7

3/4

20

21,2

1

25

27,1

11

32

35,9

1|

40

41

2

50

53

О!

2

65

76,5

3

80

80,5

Трубы черные, водогазопроводные, применяются обычно до с1у — 50 мм, а при больших размерах используются трубы стальные бесшовные (ГОСТ 8732-78). Трубы бесшовные маркируют по наружному диаметру и толщине стенки (мм). Рекомендуемые размеры бесшовных труб для санитарно-технических систем даны в таблицах 13.2, 13.3.

Таблица 13.2

Условный диаметр прохода с/у, мм

Наружный диаметр dH, мм

Толщина стенки, мм

Внутренний диаметр dBl мм

50

57

3

51

65

76

3

70

80

89

3,5

82

100

108

4

100

125

133

4

125

150

159

4,5

150

200

219

6

207

250

273

7

259

300

325

8

309

68 Глава 13. Гидравлический расчет трубопроводов для воды или этиленгмколм

Таблица 13.3 Сортамент твердых медных труб по стандарту EN 1057

Наружный диаметр dH, мм

Толщина стенки, мм

Внутренний диаметр dB, мм

Объем воды, л/м

Масса трубы, кг

10

1,0

8

0,05

0,25

12

1,0

10

0,08

0,31

15

1,0

13

0,13

0,39

18

1,0

16

0,20

0,48

22

1,0

20

0,31

0,59

22

1,5

19

0,28

0,86

28

1,0

26

0,53

0,76

28

1,5

25

0,49

1,12

35

1,5

32

0,80

1,41

42

1,5

39

1,20

1,71

54

2,0

50

1,96

2,92

64

2,0

60

2,83

3,48

76,1

2,0

72,1

4,83

4,16

88,9

2,0

84,9

5,66

4,86

108

2,5

103

8,33

7,37

Размеры труб из сшитого полиэтилена со специальным слоем, препятствую­щим проникновению кислорода в теплоноситель, полипропиленовых или метал — лополимерных труб указаны в каталогах фирм-изготовителей. Так, например, фирма KAN применяет металлополимерные трубы PE-Xc/AL/PE-Xc диаметра­ми: 14/2; 16/2; 20/2; 26/3 (наружный диаметр и толщина стенки). Критерий Рейнольдса определяют по формуле

Re = 1000 х v х dB / и, (13.4)

Где v — скорость теплоносителя (м/с); db внутренний диаметр (мм); v — ки­нематическая вязкость среды (м2/с), зависящая от температуры.

Таблица 13.4 Кинематическая вязкость и плотность воды

Температура t, °С

Избыточное давление для предотвращения вскипания р, кПа

Плотность р, кг/м3

Кинематическая вязкость V, 10~6 м2/с

0

0

1000

1,79

10

0

1000

1,31

20

0

998

1,01

30

0

996

0,805

40

0

992

0,659

50

0

988

0,556

Гидравлический расчет трубопроводов для воды, или этилепгликоля 69 Таблица 13.4 (продолжение)

Температура t, °С

Избыточное давление для предотвращения вскипания р, кПа

Плотность р, кг/м3

Кинематическая

Вязкость V, Ю-6 м2/с

60

0

983

0,479

70

0

978

0,415

80

0

972

0,366

90

0

965

0,326

L00

30

958

0,295

120

102

943

0,244

140

268

926

0,212

160

530

907

0,19

180

923

887

0,173

Таблица 13.5 Кинематическая вязкость и плотность водного раствора этиленгликоля (концентрация 42.6%, температура замерзания —29° С)

Температура t, °С

Плотность р, кг/м3

Кинематическая вязкость V, Ю-6 м2/с

Удельная теплоемкость с, кДж/(кг-°С)

50

1055

1,3

3,61

20

1055

2,78

3,48

0

L055

5,85

3,44

-10

1055

9,1

3,4

-20

1055

11,7

3.38

-25

1055

15,2

3,36

-30

1055

20,5

3,33

Коэффициент гидравлического трения Л при числе Рейнольдса менее 2200 вычисляют по формуле Варфоломеевой:

0,8

1+4

Re

(13.5)

При большем числе Рейнольдса (подавляющее число расчетов) Л определяют по формуле Кольбрука:

(13.6)

= -2 х lg

2.51 К., +

ReVX 3,7 dBJ 1

Которую можно преобразовать:

(13.7)

/

Л =

0 , / 2,51 Къ \ ‘

Глава li. Гидравлический расчет трубопроводов для воды iни этилен ?лики и

Где Л’э — абсолютная шероховатость трубопроводов (мм): стальных Кэ = 0,2, медных Кэ = 0.11, полимерных Кэ — 0,005.

Формула Кольбрука содержит искомую величину Л как в правой, так и в левой частях формулы, поэтому в программе Л вычисляю! методом последовательного приближения с ошибкой менее 0,1%. Начальное приближение Л = 0,04. Падение давления на участке трубопровода, Друч> Па:

/1000 х А х L ^ Л v2 АРуч = (————- ^ + Y1кмс) х у х л (1а-8)

Где /у. j — длина участка (м); dB — внутренний диаметр (мм); KMC сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

Предварительно в калькулятор вводят следующие величины: В — для воды, или D = ‘-^j для этиленгликоля (из табл. 13.6) С = 0,001 jv (из табл. 13.6) Н = р (из табл. 13.6) кг/м3 F = Хэ/3,7:

Для стали F = 0,054

Для меди F = 0,03

Для полимеров F = 0,00135

G = 2.51 I = 1000

Ввод коэффициентов проводят по схеме: Число [SAVE] Буква [ENTER] Контроль осуществляют по схеме: [ALPHA| Буква [ENTER]

Программу вводят до или после ввода коэффициентов.

Программа № 1.

10 INPUT Q, D, L, S [ENTER] 20 V = Q * B/’H/D2 [ENTER]

30 PRINT «V =», V; [ENTER] Ha дисплей выводится скорость среды, м/с

40R = V*D*C [ENTER]

50 Y = — 2 * LOG(12/R+F/D) [ENTER]

60 W = — 2 * LOG(G*Y/R+F/D) [ENTER]

70 U = — 2 * LOG(G*W; R+F/’D) [ENTER]

80 Z = и2-"1 [ENTER]

90 P — V2* (I*Z*L/D+S) * H/2 [ENTER]

100 PRINT «Р—», P; END[CL/ESC] — на дисплее потери давления на участ­ке, Па.

Принятые обозначения: Q (Вт) — нагрузка на участок; D (мм) — внутренний диаметр;

Гидравлический расчет трубопроводов для виды или jтиленгликоля

L (м) — длина участка; S — сумма KMC на участке; Р (Па) — потери давления.

Таблица 13.6 Значения вводимых коэффициентов

Tт, ?х — ^С

To, °с

Icp, °с

I/10-6, м2/с

Плотность H, кг/м3

В

С

Теплоноситель — вода

40

30

35

0,732

994

30,4

1366

60

40

50

0,556

988

15,2

1798

80

60

70

0,415

978

15,2

2410

85

65

75

0,390

975

15,2

2564

90

70

80

0,366

972

15,2

2732

95

70

82,5

0,356

970

12,16

2809

110

70

90

0,326

965

7,6

3067

130

70

100

0,295

958

5,07

3390

150

70

110

0,268

951

3,8

3730

5

15

10

1,31

1000

30,4

763

6

12

9

1,36

1000

50,7

735

Теплоноситель — этиленгликоль

60

40

50

1,3

1055

18,7

769

-4

2

— 1

6,0

1055

62,4

167

5

15

10

9,1

1055

37,4

110

Если критерий Рейнольдса (R) < 2200 (что возможно при расчете подводок к отопительным приборам в системах отопления с естественной циркуляцией), то вводят программу № 2.

Программа № 2

10 INPUT Q. D, L. S [ENTER,]

20 V — Q *B/H/D2 [ENTER]

30 PRINT «V—». V; [ENTER] на дисплее скорость, м/с 40R = V*D*C [ENTER}

50 PRINT «R=», R; [ENTER] на дисплее Рейнольде 60 Z [(3,7*F/D)°’8]*64/R [ENTER] 70 Р : V2* (I*Z*L/D — S) * H/2 [ENTER]

80 PRINT «P=», P; END [CL/ESC] на дисплее потери давления, Па. Во всех случаях S — сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.

72 Глава 13. Гид]кмличе. ский расчет трубопроводов для воды или этилснгликоля

Таблица 13.7 Местные сопротивления

KMC, при dy, мм

10

15

20

25

32

40

50 и более

Вентиль обычный

20

16

10

9

9

8

7

Кран шаровой или пробковый

5

4

2

2

2

2

2

КРД

5

4

2

2

Отвод 90е

2

1,5

1,5

1

1

0,5

0,5

Скоба

4

3

2

2

2

2

2

Значения местных сопротивлений, не зависящие от диаметров сечений:

TOC \o "1-3" \h \z Радиатор 2,0 Тройник-поворот 1,5

Внезапное расширение 1,0 Тройник-противоток 3,0

Внезапное сужение 0,5 Крестовина-проход 2,0

Задвижка параллельная 0,5 Крестовина-поворот 3,0

Тройник-проход 1,0 Угольник 1,2

Диаметр трубопровода выбирают в зависимости от скорости движения воды:

Стальные и медные трубы: V — 0,3 0,8 м/с

Полимерные трубы: с! 12/2 — с1 14/2 у = 0,25-0,4 м/с

СI 16/2 — (1 18/2 у — 0,35- 0,5 м/с

(I 20/2 — (1 25/2 у — 0,45-0,6 м/с

Более (1 25/2 V — 0,5-0,75 м/с

Скорость воды более 0,11 м/с достаточна для удаления воздуха из горизон­тальных трубопроводов.

Пример расчета системы холодоснабжения фанкойлов, установленных в 3-этажном здании банка

Исходные данные:

Холодоноситель — раствор этиленгликоля с параметрами: температура замер­зания ?з = —29° С, ?х = 15° С, ?о = 5° С. Чиллер установлен на крыше здания. Трубопроводы системы медные.

Переменные, вводимые в микрокалькулятор:

В — 37,4 С — 110 Н = 1055

Е = 0,03 (для меди)

С — 2,51 и I — 1000 (введены в предыдущем расчете).

В режиме программирования вводят нагрузку (Вт), внутренний диаметр Б (мм), длину Ь (м) и сумму КМС 8.

Потери в трубопроводах составляют 47 кПа. К ним прибавляют потери в теп­лообменнике фанкойла и трехходовом регулирующем клапане (20 … 25 кПа), а также в балансировочных клапанах на ответвлении (5… 10 кПа). Циркуля­ционный насос насосной станции чиллера выбирают с учетом 10% надбавки на неучтенные потери.

Гидриьлический рас чет трубопроводов для воды ила jmплеш. ликоля 73

Ж

D=54/2

Насосная станция чиллера

56000 Вт 5×2

¦ На 3-й этаж Ох—21 ООО Вт

D—42/1,5

35000 Вт 5×2

На 2-й этаж ‘ Оу= 16000Вт


Ох=4200Вт 0Х=3800 Вт 0Х=3200Вт Ох=4000Вт

-3800Вт

4=22/1.

Ф ® 14800 Вт (j) 11000 Вт (D 7800 Вт

ЙЕ21 19000 Вт 4,8×2 5×2 /х2 , ]d=18/1

14800 Вт а W/1

4,8×2

D= 18/1 » ¦ \ I

РоВочные клапаны 7,8×2


Рис. 13.1. Аксонометрическая схема системы холодоснабжения (южный фасад)

Таблица 13.8 Таблица гидравлического расчета холодопроводов

Участков

Qx, Вт

1, м

DB, мм

V, м/с

Коэффициенты местных сопротивлений на участках

Падение давления рУч, Па

1

3800

7,2

16

0,526

Отводы 4×2 = 8, Тройник-проход = 2

? = ю

5970

2

7800

10

20

0,691

2 тройника на проход 2×1 = 2

7810

3

11000

10

26

0,576

2 тройника на проход 2×1 = 2

4110

4

14800

9,6

26

0,776

2 тройника на проход 2×1=2

6640

5

19000

15,6

32

0,658

2 тройника на проход 2×1 = 2, 7 отводов 7×1 = 7 ?=9

7610

6

35000

8

39

0,815

2 тройника на проход 2×1 = 2

3880

7

56000

25,6

50

0,794

12 отводов 12 X 1 = 12

11000

? 47020 Па

74 Глава 13. Гидравлический расчет трубопроводов для воды или эти-ленгликоля

Пример расчета 2-трубной системы отопления с нижней разводкой и попутным движением воды в магистралях 2-этажного жилого дома с отапливаемым подвалом.

Исходные данные:

Параметры теплоносителя: ?г = 80° С, ?с = 60° С.

Отопительными приборами служат стальные штампованные радиаторы с ниж­ней подводкой теплоносителя и термостатическими вентилями. Магистрали из­готовлены из стальных водогазопроводных труб; стояк и подводки выполнены из металлополимерных труб РЕ-Хс/АЕ/РЕ-Хс.

Теплота поступает от газовой котельной, пристроенной к дому.

Поворот Ст. 4 на 90 3800 Вт

Поворот Ст. З на 90 5000 Вт

/ К сборному j коллектору

® й 21000 3200

ЩдО\ ‘ гош гдлта’

Воздухо — выпускной кран

Прибор верхнего этажа Узел

Термостатический ск" вентиль

Узел подключения

С вентилями

[] lojctl

I Т1——- 1 —— ‘ i I о о

A Uj/jicm / lijfj

— /Т2~7—— Аапп Сборный о

J / 24 коллектор 15

® © °.6 16200 4800

Подсоединения стояка с магистралью Стояк,,,, Тройник с пробкой ‘воды

Т2-

Т1-

К стояку

Рис. 13.2. Аксонометрическая схема системы отопления

Переменные, вводимые в микрокалькулятор: В — 15,2 С — 2410 Н = 978

F = 0,054 — для стали; F — 0,00135 — для металлополимеров. В режиме программирования вводят для каждого участка нагрузку Q (Вт), внутренний диаметр D (мм), длину L (м) и сумму KMC S.

Основное циркуляционное кольцо проходит через средний стояк 3. После рас­чета ОЦК выполняют расчет через первый стояк 1 и через последний стояк 5.

Гидравлический расчет трубопроводов для воды или.?тилен^. ?иколя 7S

S

TOC \o "1-3" \h \z О, S й

Щ щ С

О * —

¦See.

О

S И


~ Н"

С; R. i

С — cj

Ей

А s к ю

?

Ь

§2

¦С I

S-.CC &

Й О* X

Сп

А «

О

А H

В. <1

Сб су

& ?3-

У

S rt

О, с о

VC

Сх

0 а S S-

О) Я

1 о

ПC

76 Глава 13. Гидравлический расчет, трубопроводов для воды или этилепгликоля

Я К — й! «

С Iе-

О §

ХО

V

«2 к № ч:

О о

О

А

К к

К «

О а Н

? ?

В* V

Е У

Я га

Я Си

А

Ч

К [—

А

0

Я

§

И

?5 Я

1

I

А с

? к

Я

«

О а

Н

I

(X

Я х к я ж о а н

Ев ?Г

Я, <1

Ж; к ж эЯ

О а

И

К >8 О

А

Х о а с

Х я

Я «

А* б-

Ев

Е ^

К

4

В §

Тз г

Р

Рр а.

? о1 д

К о м

^ о Й

X

>=



.