Category Archives: Вентиляция

Среднемесячные температуры воздуха

Я фмамииасонд -10,2 -9,2 -4,3 4,4 11,9 16,0 18,1 16,3 10,7 4,3 -1,9 -7,3

3. Параметры внутреннего воздуха принимают по ГОСТ 30494-96 (приложе­ние 2.) Помещения для занятий подвижными видами спорта относят к помеще­ниям 4-й категории.

Холодный период

Оптимальные условия tint — 17… 19° С; = 45 … 30%.

Допустимые условия tznt = 15… 21° С; ^ 60%.

В справочном пособии к СНиП по спортивным залам [231 даны следующие ре­комендации: в спортивных залах с местами для 800 и менее зрителей в холодный период tint = 18° С, (рв = 30… 60%.

Подача наружного воздуха должна составлять не менее 80 м3/ч для одного спортсмена и не менее 20 м3/ч для одного зрителя.

Для теплотехнического расчета принято tint = 18° С, = 50%.

4. Конструкция наружной стены (рис. 4.1).

Показатель теплопроводности материалов зависит от условий эксплуатации наружных ограждений (А или Б).

12 3 4 5

Рис. 4.1. Разрез наружной стены: tB — температура внутреннего воздуха, tH темпера­тура наружного воздуха, 6ут — толщина утеплителя

Московская область расположена в зоне нормальной влажности [26]. При средней tint = 18° С. </?в = 50% режим эксплуатации помещений нормаль­ный ([26]).

Условия эксплуатации наружных ограждений соответствуют условиям Б [26]. Теплотехнические показатели материалов наружной стены сведены в табл. 4.1. 5. Расчет приведенного термического сопротивления ограждающих конструкций. Граду со-сутки отопительного периода Д(}:

Jld = (tint-tht)xZht, (4.1)

Для наружных ограждений:

Дй — [(18 — (-3.1)] х 214 = 4515° С ¦ сут. Расчетное требуемое термическое сопротивление Rreq указано в приложении 19.

Таблица 4.1

№ сло­ев

Наименование материалов

Тол­щина (5, мм

Плот­ность р, кг/м3

Коэффициент теплопроводности Л, Вт/(м-°С)

Коэффициент па- ропроницаемости ц, мг/(м ¦ ч ¦ Па)

1

Раствор

Известково — песчаный

20

1600

0,81

0,12

2

Кирпичная кладка из обыкновенного глиняно­го кирпича на цементно — песчаном растворе

250

1800

0,81

0,11

3

Пенополистирод фирмы БАСФ Стиродур 2800С

28

0,03

0,013

4

Кладка из пустотного ке­рамического кирпича

130

1400

0,58

0,14

5

Раствор

Цементно-песчаный

20

1800

0,93

0,09

Термическое сопротивление наружных стен

Пгеч = 0,0003 х 4515 + 1,2 — 2,56 (м2-°С)/Вт, (4.2) покрытий и перекрытий под проездами

TOC \o "1-3" \h \z Кгея = 0,0004 х 4515 + 1,6 = 3.41 (м2-°С)/Вт, (4.3)

Окон и витражей:

Нгед = 0,0005 X 4515 + 1.3 = 0,423 (м2-°С)/Вт. (4.4)

Приведенное термическое сопротивление можно определить по формуле

Пге, = ЯГ X Г, (4.5)

Где ЩСЛ — условное термическое сопротивление конструкции с учетом теплопро­водных элементов, г — коэффициент теплотехнической однородности, г — 0,84. Для оконных откосов г = 0,9.

Общий коэффициент теплотехнической однородности:

Г = 0,84 х 0,9 = 0,756

Условное термическое сопротивление наружной стены должно быть не менее:

#?сл = Ягед/Т = 2,56/0,756 = 3,39 (м2-°С)/Вт. (4.6)

Расчетное термическое сопротивление слоя утеплителя:

Яут — Щ)СЛ ~ ( Яв ¦+¦ 4- /?2 "+" + /?5 4 Ян) = „уел ( 1 , ?1 . ?2 64 ?5 1 \

= Щ) — — + + — + — + — + — =

\«в М А2 А4 ап/

* ЗД ( 1 °’02 о. 0 25 о. 0ЛЗ л 0’02 _и 1 ^ о «с / 2 оп\ т

Расчетная толщина утеплителя:

Syr = RyT х Лут = 2,65 х 0,03 = 0,079 м, (4.7)

Принята толщина утеплителя 6ут = 0,08 м.

Фактическое термическое сопротивление глади наружной стены:

+ + ^ + о,737+ = 3,40 (м2-°С)/Вт. (4.8)

«в Ai Аз А4 А5 Он/ 0,03

Приведенное термическое сопротивление:

Дприв. =пФ xr = 340 х 0?756 2)57 (м2.оС)/Вт.

Коэффициент теплопередачи наружной стены:

Кп. с = = 2^7 = °’39 Вт/(м2 оС). (4.9)

6. Распределение температуры по толщине стены при температуре наружного воздуха text = —28° С.

Можно считать, что термическое сопротивление уменьшается по толщине кон­струкции пропорционально коэффициенту теплотехнической однородности г = = 0,737.

Распределение температуры по толщине конструкции:

^?>усл х г

ЩСЛ

К

Tx = tint {tmt text) ^прив. ‘ С. (4.10)

Температура на внутренней поверхности стены:

ТВ —— tint (tint text) ^прив. • (^-И)

Температура внутренней поверхности:

1Я Г1Я ( ооЧ1 1/8,7 х 0,756

Тв = 18 — [18 — (-28) ————————————— ————— 16,4 С;

Z, o (

Границы между слоями 1 и 2:

T\ — 18 — 46^————————————————————— 16,1° С;

2,57

Границы между слоями 2 и 3:

М Wa одач t, = 18 — 46 U’7 °’812 5°7Si; — = П,9° С

Границы между слоями 3 и 4:

/_1_ 0^02 0^25 0^08 \

«3 = 18-46 °’81 °28;7+0’0^Х ‘ — -24,Г С;

Между слоями 4 и 5:

И = 18 — 16 °’81 0,81 + 0,03 0,58 ^ Х ° = -27 2° С

2,57

Наружной поверхности:

/ 1 0,02 0,25 0,08 0,13 0,02 \

, 1Я ла \8,7 + 0,81 0,81 ‘ 0,03 + 0,58 + 0,93 У Х ‘ ^ го п Гнп = 1о — 4Ь——— -27,5 С;

Середины слоя утеплителя:

/ 1 0,02 0,25 0,04 \

, 1Й лг \8,7 0,81 0,81 + 0,03у Х ‘ 0 10Г, сСр = 18 — 46————————- т^у = -6,1 С.

По результатам расчетов строят график распределения температуры по толщине наружной стены (рис. 4.2).

7. Проверка отсутствия конденсации водяных паров на внутренней поверхно­сти стены.

По г ?/-диаграмме определяют температуру точки росы для воздуха с пара­метрами ипь — 18° С, <?в = 50%: ?т. р = 7,2° С, тв = 16,4° С; тв > ?т. р, поэтому конденсации не произойдет.

Температура внутренней поверхности наружного угла:

Гу = ип1 — (0,18 — 0,042 х Щр"в) х (ипЬ — °С (4.12)

Ту — 18 — (0,18 — 0,042 х 2,57) х (18 + 28) — 14,6° С:

Ту > ^т. р-

Условие отсутствия конденсации выполнено для всех внутренних поверхностей.

8. Проверка нормируемого перепада температур.

Нормируемая разность температур воздуха в помещении и внутренней по­верхности стены не должна превышать 4,5° С |27].

Д? — — тв = 18 — 16,4 = 1,6° С < 4,5° С,

Условие выполнено.

9. Выбор конструкции, заполняющей световой проем. Нормируемое термическое сопротивление окон рассчитано выше:

Ягея > 0,423 (м2-°С)/Вт.

Рис. 4.2. График распределения температуры в наружной стене

В соответствии с архитектурными требованиями заполнения световых про­емов должны быть выполнены с алюминиевыми переплетами.

По приложению 16 выбран двухкамерный стеклопакет из обычного стекла в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм:

Я0 = 0,45 (м2-°С)/Вт > 0,423 (м2-°С)/Вт. Коэффициент теплопередачи окна:

К = 7Г = НT^ = 2’22 Вт/(м2-°С). (4.13)

Ro 0,45

10. Определение требуемого сопротивления воздухопроницанию оконного проема:

1 / Д ,67

Jfn. iami гничч-HHii pm ч/т nnjjtt-ж ны. т о^рч. т гкний

Где GH = 5 кг/(м2-ч) (табл. 5.3) — нормируемая воздухопроницаемость окон об­щественных зданий при использовании алюминиевых переплетов, Дро = Ю Па, Ар — разность давлений с внутренней и наружной сторон окна первого эта­жа (Па)

Ар = 0,55 х Я х (7н — 7в) + 0,03 х 7к х V2,

Где Н = 14,2 м высота от земли до верха вентиляционной шахты, 7„, удельный вес наружного и внутреннего воздуха (Н/м3):

3463

7 = 273~+7′ <415)

7В = 3463/(273+ 18) = 11,90 Н/м3, 7н = 3463/(273 — 28) = 14,13 Н/м3, г; = 4,9м/с — расчетная скорость ветра,

Ар = 0,55 х 14,2 х (14,13 — 11,90) + 0,03 х 14,13 х 4,92 = 27,6 Па. Требуемое сопротивление воздухопроницанию:

/с=К^)°67=о’з9м2"1/кг’

После округления

IC =0,40 м2-ч/кг;

Сопротивление воздухопроницанию устанавливаемых окон должно быть не менее требуемого.

11. Проверка на отсутствие конденсации водяных паров в толще наружной стены.

Проверку осуществляют при температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодного месяца text^ = —10,2° С, так как влажностные процессы протекают медленно.

11.1. Распределение температуры и давления насыщения водяных паров по сечению стены.

Температуру поверхности слоя стены определяют по (4.10) при text — text^. Давление насыщения водяных паров рассчитывают по формуле Фильнея:

( 156+8,12t \

Евп = 133,3 х 10v 236+t ) Па.

Внутренняя поверхность:

Тв = 18 — (18 + 10,2) 1/8,7 — 17,05° С, Евп = 1943 Па;

2,57

(?"О* ^

Граница между слоями 1 и 2:

?1 = 18 — 28,2-^—————————— = 16,8° С, Е1 = 1912 Па;

/ 1 , 0,02 0,25 \

«2 = 18 — 28,2 ‘ —— — = 14,3° С, Е2 = 1630 Па;

2,57

Граница между слоями 3 и 4:

1 , 0,02 , 0,25

2,57

Граница между слоями 4 и 5:

( 1 , 0,02 , 0,25 , 0,08 , 0,13\ п _

(^7 еда ?Щ ода 0^58/ х ‘

?4=18-28,2^————- ——— „ ———— = -9,Г С, Е4 = 292 Па;

2,57

Наружная поверхность:

(Л_ 0^ 0^25 0^ ОДЗ 0^02 \

I =18-28 о °’81 °’81 + °’58 + Х ‘ = _9 9° с

2,57

Ентт = 288 Па;

Середина слоя утеплителя:

/ 1 + 0^02 ^ (^25 ^ 0,04 \ х 0 ^ гср = 18 — 28,2 °-81 °;81 Х 1 — — 3,2° С, Еср = 768 Па.

(4.16)

(4.17)

11.2. Парциальное давление водяных паров е в наружном и внутреннем воз­духе:

ИпЬ = 18° С; Еш = 2062 Па; срв = 50%;

Егп( = х Егщ = 0,5 х 2062 = 1031 Па;

Text, я = -10,2° С; Ее^я = 281 Па; = 84%: еех^я = 0,84 х 281 = 236 Па.

11.3. Сопротивление паропроницанию наружной стены:

П 6

Дп = Яп. в + ^ ~ + (418)

Г=1 14

Где КП В = 0,0267 м2 • ч • Па / мг, Япн = 0,0032 м2 ¦ ч • Па / мг — сопротивление

?3 = 18 — 28,2-^1——— №—— °’81гг? °’03/————— = -7,84° С, Е3 — 338 Па;

Граница между слоями 2 и 3:

Паропроницанию соответственно внутренней и наружной поверхностей.

Интенсивность потока водяного пара:

6гп? ~~ ее1( я 1031 — 236 „ , , п. ? = Дд — = 9?8 = 81,3 мг / (м2 • ч).

11.4. Распределение парциального давления водяных паров по сечению стены при 1ехия = -10,2° С

— ^ ^ 5 Па.

Лп

Внутренняя поверхность:

0 0267

Ев. пов = 1031 — (1031 — 236) х ‘ = 1028 Па;

9,78

Граница между слоями 1 и 2:

0,0267 +

В! = 1031 — 795 х———————————————— = 1015 Па;

9,78

Граница между слоями 2 и 3:

Е2 = 1031 — 795 х ————————————— 0Д1 = 830 Па;

9,78

Граница между слоями 3 и 4:

0,0267+ ^ + + °’°8



.