/ф= MЈ6L = 7>2.10, Зм

Момент инерции сечения эквивалентной стойки, заменяющей все фахверковые стойки,

УФ. экп ‘= 12-7,2- Ю-3 = 86,4- Ю-3 м4.

Определение веса масс применительно к динамической расчетной схеме на рисг III. 17 выполнено в табл. III. 2, при этом величины нагрузок приняты по табл. III. L

Определение веса масс

Нагрузки (пес масс)

Ввд нагрузки

Величина нагрузки, кН

 

1

2

3

 

Ог веса: 1) кровли, утеплителя, плит покрытия с за — ливкол швов

А 10. 2,96-24-6

Вкр = ——————————— =

2 2

= 213,12

 

2) стропильной фермы

°ф — 1И -55 5 —- ——— 2 55,5

 

3) участка стены, рас­положенного выше верха колонны

4) от 1/4 веса:

А) участка стены и ос­текления, расположен­ного в пределах ьы — соты колонны

Б) колонны

5) снега

?„.„ ?/1,-2,16-6-1,8 =

= 23,33

0,25 [йст. пй (Н — А„ — — л3) + «ост а №6+М = = 0,25 [2,16-6 (10,8 — -5,4—1,«) +0,4 X Хб (5,4 + 1,8)1 = 15,98

0,25 (0.1 + Он1) = = 0,25 (14,2+65) = 19,8 „ 24-6

5 — =0,35 —= 25,2

 

Игого: 352,93

 

От веса:

1) кровли, утеплителя, плит покрытия с за­ливкой швов

2) стропильной фермы

3) от 1/4 веса колонны

4) о! снега

Ы = 2,96-24-6 = = 426,24

Сф= И1 0,25 (Ов2 + Сн2) = = 0,25 (22,5 + 77,4) =,

= 24,97 &и = 0,35-24-6 = 50,4

 

Итого: 612,61

 

От веса: 1) кровли, утеплителя, плит покрытия

22^+ И = = 22-352,93+ 11 X X 612,61 = 14505,22

 

1

2

3

2) от 1/4 веса участка продольных стен, рас-, положенных в крайних шагах здания

0,25-4 gCT. nd (he + hs) = = 0,25-4-2,16-6 (5,4 + + 1,8) =93,31

Итого: 14596,53

Qs

1) от 1/2 веса участ­ков торцевых стен, расположенных в пре­делах высоты колонн

2) то же, стоек тор­цевого фахверка

0,5-2 gCT.„BH = 0,5 X X 2-2,16-48-10,8 = = 1119,74

0,5 n^Gcoi = 0,5-12 x X 64,15 = 384,9

Итого: 1504,64

Qe = Qs

1) от части веса двух мостовьн кранов в про­летах А — Б и Б — В

>

A ‘A + ‘b + ‘b ~ 17,07-10-3 ~ 3-17,07-10-3 2^п, ах"с^а=2.25,4х ‘ X0,8-0,333= 13,94= 139,4

2) от веса подкрано­вых конструкций

Gn-6+ gci<pd = 41,5 + + 0,45-6 = 44,2

3) ог 1/2 веса участка стены и остекления, расположенного в пре­делах высоты колонны

~ [gcT-п <* (W— fte—fts)+ + gocx d (he + /i:,)] = = -?-[2,16-6 (10,8 —s

— 5,4 — 1,8) + 0,4-6 X X (5,4 + l,8)] = 3I,96

I

4) от 1/2 веса ко­лонны

1

~ <Gal + GHI) = . (14,2 + 65) = 39,6′

Итого: 255,52

Q-,

1) от части веса двух мостовых кранов в пролетах А—Б и Б—В

/cЈ = 0,333 2Pmax"cKB =2-26,4-0,8X

X 0,333 = 13,94 = 139,4

9—2286

129

1 2

3

 

2) от веса подкрано­вых конструкций

2 (бп-б + ?скр ?0 =

= 2 (41,5+0,45-6) =88,4

 

3) от 1/2 веса колонны

1

(Ов2 + Снг) =

= (22,5+77,4) = = 49,94

 

Итого: 277,44

 

<?6

1) от веса мостов двух остальных кранов в пролетах А—Б и Б—В

2) от веса подкрано­вых конструкций

2Ртах пс = 2-26,4-0,8 = = 42,24.= 422,4

/41,5 \ = (-^- + 0^ (72-

 

3) от веса участ­

— 6) 4 = 1945,68

 

 

Ков продольных стен, расположенных в пре­делах высоты колонн, и 1/2 веса колонн

22 (31,96 + 39,6) + + 11-49,94= 2123,66

 

4) от 1/2 веса участ­ков продольных стен, расположенных в край­них шагах здания

93,31-2= 186,62

 

Итого: 4678,36

 

Сейсмические силы в уровне масс динамической расчет­ной схемы (рис. III. 17) определяются по формуле (1.1), при этом /<,, = 0,25 (табл. 1.3); Кй = 1 (табл. 1.4); А = 0,2 [14, п. 2.5]; = 1 (табл. 1.6).

Определение сейсмических сил подробно изложено в II.2. Расчетная схема рамы на действие — сейсмических нагрузок первой формы колебаний приведена на рис. 111.18. Величины сейсмических сил даны в табл. Ш. З.

5,^4,29к и

5,^90,07кН

* 4,29*1!

‘///ШЛ



.