= + gradi х (Я — 2)

ГДе ?р. з — нормируемая температура рабочей зоны; Н высота помещения (м); 2 — высота рабочей зоны; в помещениях, где люди сидят, высота рабочей зоны составляет 1,5 м; gгadi — градиент линейного увеличения температуры над рабочей зоной в зависимости от тепловой напряженности помещения.

Приложение 22.1. Количество теплоты (Вт/м2) поступающей от солнечной радиации через одинарное остекление окон в июле*

Гео — гра — фиче — ская ши­рота, град.

Истинное

Солнечное время

Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:

До по­лудня

После полу­дня

С

Св

В

ЮВ

К)

ЮЗ

3

СЗ

Поступления теплоты после полудня при ориентации окон:

С

Сз

3

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

Св

40

5 6

18-19

71/38

170/46

214/46

50/35

-/20

-/20

-/21

-/22

6-7

17 18

51/71

350/96

419/112

183/86

-/55

-,/42

-/44

-/46

7-8

16 17

6/78

345/114

493/133

302/109

-/71

-,/56

-/55

-/57

8-9

15-16

-/71

258/104

471/121

354/108

60/78

-/60

-/60

-/60

9-10

14 15

/64

116/80

363/99

342/95

150/79

-/63

-/62

-/62

10 11

13 14

-/62

6/71

191/81

274/86

222/83

-/67

-/62

-/65

11-12

12-13

-/60

-/67

35/73

172/77

257/83

45/77

-,/65

-/65

44

5-6

18-19

84/42

222/53

292/58

72/40

-/23

-/22

-/22

-/23

& 7

17-18

42/70

369/98

452/112

209/86

-/55

-/44

-/44

-/44

7-8

16 17

-,/77

357/110

509/130

333/109

-/71

-/55

-/55

-/55

8- 9

15 16

-/71

256/101

490/121

398/108

66/79

-/60

-/59

-/60

9 10

14-15

-/64

84/80

371/100

387/101

162/81

-/63

-/60

-/62

10-11

13 14

-/60

2/71

193/81

305/86

245/84

-/67

-/60

-/64

11-12

12 13

-/59

-/67

37/72

214/79

288/85

73/77

-/65

-/65

48

5-6

18 19

93/95

356/60

327/65

95/45

-/27

-/26

-/24

-/26

6-7

17-18

35/69

385/98

472/114

237/87

-/55

-/43

-/44

-/44

7-8

16-17

-/74

348/107

542/129

363/109

3/73

-/53

-/53

-/53

8-9

15 16

-/70

222/99

497/121

427/112

80/81

-/60

-/58

-/59

9 10

14 15

-/64

60/81

372/100

419/107

186/86

-/65

-/58

-/62

10 11

13-14

-/60

-/71

193/81

352/94

221/87

-/70

-,/60

-/’64

11-12

12 13

-/59

-/67

37/72

251/84

317/88

106/78

-/65

-/65

52

5 6

18-19

102/55

301/69

371/73

116/52

-/31

-/23

-/28

-/28

6-7

17 18

26/69

391/98

497/119

272/91

-/59

-/43

-/44

-/44

7-8

16 17

-/71

342/106

545/129

398/110

13/76

-/55

-/53

-/53

8-9

15-16

-/67

196/96

428/123

448/114

94/85

-,/63

-/57

-,/58

9-10

14 15

-/63

42/79

374/100

429/110

206/87

-/67

-/59

-/60

10-11

13 14

-/60

-/69

193/84

363/98

299/90

14/72

-/60

-/62

11 12

12-13

-/59

-/65

37/72

272/86

344/91

150/78

-/65

-/63

* Перед чертой указано количество теплоты прямой радиации, после четры — рассеянной.

9—3779

Гео — гра­фиче­

Истинное солнечное время

Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:

Ская ши­рота,

После

С

СВ

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

3

СЗ

До по­лудня

Полу­

Поступления теплоты после полудня при ориентации окон:

Град.

Дня

С

Сз

3

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

СВ

5-6

18-19

103/56

344/74

433/74

140/57

-/35

-/28

-/30

-/30

6-7

17 18

17/66

401/93

523/115

287/90

-/58

-/42

-/43

-/44

7-8

16-17

-/65

339/98

547/122

424/105

22/74

-/53

-/48

-/53

56

8-9

15- 16

-/62

174/87

504/114

479/108

128/85

-/64

— /55

-/56

9-10

14 15

-/58

26/71

378/91

479/102

245/88

-/67

-/56

—/57

10 11

13-14

-/57

-/62

193/76

427/92

347/91

21/72

-/58

-/58

11-12

12 13

-/55

-/59

37/67

330/79

398/92

176/76

-/63

—/58

4-5

19-20

112/28

272/40

291/37

-/28

-/16

-/15

-/14

-/14

5-6

18 19

107/51

387/71

448/78

152/58

-/35

-/28

-/30

-/33

6-7

17 18

15/89

404/86

542/107

313/85

—/53

— /40

-/40

-/43

60

7-8

16-17

-/57

331/83

556/110

441/96

37 ’70

-/49

-/45

-/50

8-9

15 16

-/55

146/77

509/99

501/98

166/81

-/60

/50

— ’52

9 10

14 15

—/51

19/62

378/77

501/92

287/86

-/65

—/51

/53

10 11

13-14

-/51

-/55

193/65

452/84

384/91

70/ 69

-/53

-/53

11-12

12-13

-/50

—/55

37/60

363/74

449/91

215/71

— /56

-/53

4-5

19-20

158/38

330/51

307/51

96/38

/21

—/19

-/21

— /22

5-6

18 19

109/52

429/74

471/85

208/62

-/36

-/28

-/31

-/35

6 7

17 -18

12/55

408/83

558/105

362/85

-/52

-/38

-/37

-/44

64

7-8

16-17

-/52

316/83

576/106

483/95

57/69

-,/46

-/42

-/48

8-9

15 16

-/51

133/73

509/95

543/95

194/79

-/58

-/46

-/50

9-10

14 15

-/49

12/58

379/74

544/91

331/85

-/64

-/48

-/50

10 11

13-14

-/48

-/51

193/62

488/82

435/90

116/67

-/49

-/51

11-12

12 13

-/48

-/51

37/57

395/74

495/90

256/70

-/51

/51

3-4

20-21

112/28

281/33

258/35

70/19

-/19

-/12

-/9

-/14

4-5

19 20

128/44

409/58

384/65

135/42

-/23

—/17

-/19

-/20

5^

18 19

113/52

475/78

504/95

245/66

-/38

-/28

-/31

-/33

6 7

17-18

9/55

412/83

584/106

386/88

7/55

-/38

-/’37

-/44

68

7-8

16 17

/51

297/83

588/106

499/99

79/69

-/46

-/42

/48

8-9

15 16

-/51

135/74

531/98

578/99

231/102

/58

-/46

-/49

9-10

14-15

-/48

5/57

394/74

589/91

369/95

-/65

-/48

-/49

10-11

13 14

-/48

-/51

193/62

531/85

463/90

174/65

-/49

-/50

11 12

12 13

-/48

-/51

37/57

442/74

523 ’90

302/71

-./51

-/51

Приложение 22.2. Солнечный азимут остекления А со в зависимости от ориентации окна

Ориентация окна

Ас

Асо

Град

С

180-Ас

Св, СЗ |

> 135

Ас — 135

< 135

135 — Ас

В (до полудня)

> 90

Ас -90

3 (после полудня)

< 90

90 — Ас

ЮВ (до полудня) |

> 45

Ас — 45

< 45

45 — Ас

ЮВ (после полудня)

Ас + 45

ЮЗ (до полудня)

Ас + 45

ЮЗ (после полудня) /

> 45

Ас — 45

< 45

45 — Ас

Ю

Ас

Ас азимут солнца (прил. 22.3).

Приложение 22.3. Высота стояния солнца /г и азимут солнца Ас в июле

Истинное солнечное время, ч

Значение Н и Ас на географической широте, град С. Ш.

До

Полу­дня

После полу­

40

44

48

52

56

60

64

68

Дня

H

Ас

H

Ас

H

Ас

H

Ас

H.

Ас

H

Ас

H

Ас

H

Ас

3 4

20-21

1

130

3

131

6

131

4 5

19-20

3

119

5

120

7

120

9

119

10

118

5-6

18 19

8

111

9

111

10

110

12

109

13

108

14

107

15

106

16

104

6 7

17-18

19

104

19

100

20

99

21

97

21

95

21

94

21

92

21

91

7 8

16 17

29

93

29

90

30

87

30

85

29

82

28

81

27

79

27

77

8-9

15 16

41

82

40

78

40

76

38

72

37

69

36

67

34

64

32

61

9-10

14-15

52

69

50

65

49

60

47

56

45

53

43

50

40

49

37

45

10-11

13-14

62

49

59

45

56

40

54

36

51

33

48

31

44

29

40

28

11-12

12 13

69

20

65

18

61

16

58

13

54

12

50

11

46

10

42

9

12 (полдень)

70

0

66

0

62

0

58

0

54

0

50

0

46

0

42

0

Коэффициент облучения К0= х ЙГ0бл, в (в горизонтальной и вертикальной плоскостях),

Зависящий от углов: 71 = агс^ ?в/(В + с) м /3\ — aгctg-?/r/(Ji + а), указан в прил. 22.4.

Приложение 22.4. Коэффициенты Кабл г и Кав

71; 01, град

5

15

25

35

45

55

^’об л, г

1,0

0,82

0,65

0.5

0,38

0,26

1,0

0,95

0,86

0,7

0,58

0,55

При отсутствии солнцезащитных устройств и при ширине и высоте окна более I м К0^л = 1,0.

Приложение 22.5. Теплотехнические характеристики окон

Остекление

Солнцезащитные устройства

Коэффициент относительного проникания солнечной радиации, Аотн

Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации, р

Без солнцезащитных устройств при тол­щине стекла, мм

2,5… 3,5

1,0

0,07

4… 6

0,95

0,12

8…12

0,9

0,2

Одинарное

Внутренние жалюзи:

Со стеклом листовым

Светлые

0,56

1,0

Оконным

Средние по окраске

0,65

1,0

Или внут­ренним толщиной

Темные

0,75

1,0

Внутренние шторы из тонкой ткани:

2,5 … 12 мм

Светлые

0,56

1,0

Средние по окраске

0,61

1,0

Темные

0,66

1,0

То же, из плотного непрозрачного материала

Светлые

0,25

0,5

Темные

0,59

1,0

Без солнцезащитных устройств при тол­щине стекла, мм:

Двойное с листо­вым или

2,5… 3,5

0,9

0,25

4…6

0,8

0.4

Витринным

Стеклом

Толщиной

Внутренние жалюзи:

Светлые

0,53

1,0

2,5… 6 мм

Средние по окраске

0,6

1,0

Темные

0,64

1,0

Приложение 22.5. (продолжение)

Остекление

Солнцезащитные устройства

Коэффициент относительного проникания солнечной радиации, Ката

Приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации, р

Внутренние шторы из тонкой ткани:

Светлые

0,54

0,4

Средние по окраске

0,59

1,0

Двойное с листо­вым или витринным стеклом толщинои 2.5… 6 мм

Темные

0,64

1,0

То же, из плотного непрозрачного материала

Светлые

0,25

0,4

Темные

0,6

1,0

Жалюзи между стеклами:

Светлые

0,33

1,0

Темные

0,36

1,0

Шторы между стеклами:

Светлые

0,54

1,0

Темные

0,56

1,0

Из плотного непрозрачного материала

0,25

Тройное остекление с листо­вым или витринным стеклом толщинои 2,5… 6 мм

Без солнцезащитных устройств при тол­щине стекла, мм:

2,5… 3,5

0,83

0,4

4…6

0,69

0,7

Внутренние жалюзи:

Светлые

0,48

1,0

Средние по окраске

0,56-0,52

1,0

Темные

0,64-0,57

1,0

Жалюзи между внутренним и средним стеклом

0,38

1,0

Жалюзи между средним и наружным стеклом

0,24

1,0

Наружные жалюзи

0,12

0,45

Приложение 22.6. Сопротивление теплопередаче окон и коэффициент затенения окон переплетами Г2

Остекление окна и вид переплетов

Сопротив­ление теплопере­даче (м2-°С)/Вт

Коэффициент Т2

Одинарное остекление в деревянных переплетах

0,18

0,75/0,8

То же, в металлических

0,15

0.75 (0,9)/0,9

Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах

0,39

0,70/0,75

То же, в металлических

0,31

0,90/0,85

Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах

0,42

0,6/0,65

То же, в металлических

0,34

0,6(0,8)/0.8

Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах

0.31

0.6(0,8)/0,8

Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)

0,55

-/0,5

То же, в металлических

0,46

-/0,70

Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах

0,36

/0,8

То же, в металлических

0,31

— /0,9

Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раз­дельных деревянных переплетах

0,53

-/0,75

Примечания: 1. Первое число — коэффициент для переплетов окон и фонарей промышлен­ных зданий; второе число — коэффициент для окон жилых, общественных и вспомогательных зданий.

2. В скобках приведены значения Т2 для глухих переплетов.

Приложение 22.7. Коэффициент гармонического изменения температуры наружного воздуха /32

Часы суток (местное время)

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Коэффициент 02

1

-0,97

-0,87

-0,71

-0,5

-0,26

0

0.26

0,5

0,71

Часы суток (местное время)

13

14

15

16

17

18

19

20

21

22

Коэффициент р2

0,87

0,97

1,0

0,97

0,87

0,71

0,5

0,26

0

-0,26

Приложение 22.8. Количество теплоты, Вт/’м2, поступающей от солнечной радиации на вертикальную поверхность в июле

Гео — гра — фиче — ская ши­рота, град.

Истинное солнечное время

Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:

До по­лудня

После полу­дня

С

Св

В

ЮВ

Ю

ЮЗ

3 | СЗ

Поступления теплоты после полудня при ориентации окон:

С

Сз

3

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

Св

40

5-6

18-19

105/43

193/63

243/63

66/46

-/27

-/27

-/28

-/29

6 7

17 18

104/95

398/130

476/151

225/116

-/72

-/56

-/59

-/63

7-8

16 17

52/106

428/154

561/179

364/148

-/95

-/76

-/73

-/77

8-9

15-16

-,,96

335/140

542/164

425/146

60/106

-/81

—/81

-/81

9-10

14- 15

-/86

200/108

442/134

417/129

150/106

-/85

-/84

-/84

10 11

13- 14

-/82

55/96

276/110

352/112

229/109

-/91

-/88

-/87

11-12

12-13

-/81

-/91

101/99

254/104

257/110

119/98

101/99

-,’87

44

5 6

18 19

125/52

252/72

332/79

95/53

—/31

-/30

-/30

-/31

6-7

17-18

99/94

419/133

514/151

256/116

— ’73

-/59

-/59

— 60

7-8

16-17

20/104

424/149

527/177

395/148

7/96

-/74

—/73

-/74

8 9

15 16

-/96

324/137

563/163

467 146

99/106

-/81

-/80

-/81

9-10

14-15

-/86

170/108

452/135

460/136

199/110

-/85

— /81

— /84

10-11

13 14

-/81

38/96

279/108

380,, 116

276/113

19/91

-/81

-/86

11 12

12 13

-/80

— 91

105/98

297/107

314/114

150/104

-/83

-/87

48

5 6

18 19

141/60

191/81

371/88

125/62

-/36

-./35

-/34

-/35

6 7

17-18

90/93

437/133

536/155

286/116

-/73

/58

-/59

-/59

7 8

16-17

-/101

420/144

590/174

427/148

28/99

-/74

-/72

—/72

8-9

15-16

-/94

305/134

565/164

497/151

137/110

-/81

-/78

-/80

9-10

14-15

-/86

143/109

454’135

492/144

242/116

-/88

-/79

-/84

10 11

13-14

-/81

22/96

279/110

429/127

327/118

41/94

-/81

-./86

11-12

12-13

-/80

-/91

105/98

335/113

370/120

190/105

-/87

-/87

52

5-6

18-19

155/73

342/93

442/99

154/71

-/43

-/35

-/39

-/37

6-7

17-18

77/93

449/131

664/160

316/122

-/80

-/58

-/59

-/59

7-8

16 17

-/96

418/143

607/174

457/149

58/102

-/73

-/72

-/72

8 9

15-16

-/91

281/130

572/166

521/154

171/114

-/’85

-/77

— /79

9-10

14-15

-/85

119/107

457/135

518/149

283/119

-/92

-/77

-/81

10 11

13 14

-/81

8/93

280/113

465/131

378/121

65/98

-/81

-/84

11-12

12-13

-,/80

-/87

105/98

373/116

424/123

230/105

-/87

-/85

Гео — гра фиче — ская ши­рота, град.

Истинное солнечное время

Поступления теплоты до полудня при ориентации окон:

 

До по­лудня

После полу­дня

С

СЕ? | В

ЮВ

Ю

ЮЗ

3

СЗ

 

Поступления теплоты после полудня при ориентации окон:

 

С

Сз

3

ЮЗ

Ю

ЮВ

В

Св

 

56

5-6

18-19

159/76

391/95

482/101

184/77

-/46

-/37

-/41

-/41

 

6 7

17-18

64/90

460/125

594/156

346/121

-,/78

-/56

-/58

-/59

 

7-8

16-17

-/87

414/133

621/165

488/142

83/101

-/72

-/’65

-/72

 

8 9

15-16

-/83

260/119

579/155

551/145

207/114

-/86

-/74

-/76

 

9 10

14-15

-/78

93/95

461/121

551/138

327/120

/92

-/76

-/77

 

10-11

13-14

-/77

-/84

283/102

502/124

428/122

91/98

-/79

-/78

 

11 12

12-13

-,/74

-/80

105/91

413/107

479/124

260/102

-/85

-/79

 

60

4-5

19-20

159/38

310/53

328/49

76/35

-/’21

-/23

-/20

-/24

 

5-6

18 19

157/50

442/96

509/105

198/79

-/46

-/37

-/41

-/44

 

6 7

17-18

53/80

469/116

623/144

377/115

5/72

-/53

-,/54

-/58

 

7-8

16-17

— /77

412/112

632/149

512/130

108/94

-/’66

-/62

-/67

 

8 9

15-16

-/73

236/104

586/134

579/133

250/109

-,/81

-/87

-,’71

 

9 10

14 15

-/70

65/32

461/104

582/124

369/116

-/88

-/’69

-/72

 

10-11

13-14

-/62

-/73

285/88

534/113

481/122

128/93

-/72

-/72

 

11 12

12-13

-/67

-/73

105/81

448/101

534/123

295/96

-/76

-,/’72

 

64

4-5

19-20

174/52

395/67

363/66

140/46

-/49

-/26

-/27

-/30

 

5-6

18 19

160/71

490/101

535/115

267/84

9/71

-/38

-,/42

-/48

 

6 7

17 18

37/74

473/112

635/141

430/115

136/93

-/52

—/50

-/59

 

7-8

16 Т7

-/71

395/112

655/143

541/129

279/106

-/63

—/57

-,/64

 

8 9

15-16

-/69

221/99

597/129

622/129

412/114

-/78

—/63

-/67

 

9-10

14-15

-/66

41/78

463/101

624/123

518/121

2/86

-/63

-/67

 

10-11

13 14

-/65

-/70

285/84

570/112

582/121

169/92

-/66

-/69

 

11 12

12-13

-/65

-/70

106/77

483/100

612/123

340/94

-/70

-/70

 

68

3-4

20 21

163/37

320/43

297/39

105/24

-/17

-/19

-/21

-/23

 

4-5

19-20

186/60

465/79

436/85

174/58

-/31

-,/30

-/31

-/35

 

5 6

18-19

166/71

541/106

572/129

314/90

-/’51

-/38

-/42

-/52

 

6-7

17 18

20/73

483/112

663/143

456/120

14/73

-/52

-/50

-/60

 

7-8

16-17

-/’70

366/112

669/143

576/134

145/93

-/63

—,/57

-/64

 

8 9

15 16

-/69

204/100

611/131

663/134

320/106

-/79

-/63

-/66

 

9-10

14-15

-/67

29/77

480/101

669/123

465/115

23/87

-/63

-/66

 

10-11

13-14

-/65

-/70

297/84

616/114

568/121

198/93

-/66

-/67

 

11 12

12 13

-/64

-/70

106/77

529/101

673/121

378/95

-/70

-/70

 

/Три ю »гения 265

Примечания: 1. Первое число — значение прямой солнечной радиации, второе число — рассе­янной.

2. Все данные приведены для истинного солнечного времени. Местное время в России летом на 2 часа опережает солнечное, поэтому 12 часам местного времени соответствует 10 часов солнечного. Эту поправку учитывают при расчетах.

Ан — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности окна (Вт/(м2 °С)):

Ан = 5,8+ 11,6\/и,

Где V — скорость ветра в июле. Общие замечания

Для ускорения расчетов принимают: КцНС = 0,9 (при солнечном азимуте остекления +60°);

^обл =

При расчете вентиляции: дт = 0,1 X с/с. р. — для окон, подвергаемых прямой солнечной радиации; д = 0 для окон теневой стороны.

При расчете кондиционирования: дт — 0,2 х <?с. р. — для окон, подвергаемых прямой солнеч­ной радиации; г/т — 0,1 X цс. р. для окон теневой стороны.

Приложение 23. Газовыделения

Человек выделяет диоксид углерода в зависимости от тяжести выполняемой работы.

В состоянии покоя 23 л/ч;

При легкой работе 25 л/ч;

При работе средней тяжести 35 л/ч;

При тяжелой работе 45 л/ч.

Расчет газовыделений обычно заменяют нормативным количеством свежего воздуха для одного человека в соответствии с прил. 24.

Приложение 24. Минимальный расход наружного воздуха для помещений

Наименование помещения

Расход воздуха в помещениях, м3/ч

С естественным проветриванием

Без естественного проветривания

Производствен ные

30

60

Общественные и административного назначения*

40

60 20**

Жилые. Общей площадью квартиры для 1 человека: более 20 м2

Менее 20 м2

30

3 м3/ч на 1 м3 жилой площади

60

Примечание. Нормы установлены для людей, находящихся в помещении более двух часов непре­рывно.

* Норма наружного воздуха дана для помещений кабинетов, офисов общественных зданий административного назначения. В других помещениях общественного назначения норму на­ружного воздуха принимают по требованиям соответствующих нормативных документов. ** Для помещений, в которых люди находятся не более двух часов непрерывно

Приложение 25.1. Коэффициенты местных сопротивлений (КМС) фасонных деталей воздуховодов

При. юж(-ьи. н 267


Значения КМС

Эскиз

Наименование устройства

№ п/п

2

О

У0^0

Прямой канал с сеткой или решеткой на торце

^’отв

0,6

0,8

1,0

КМС

1,97

1,32

1,0

2,2

Решетки для забора или выпуска воздуха с па­раллельными перьями, типа РР

10

Первое боко­вое отверстие в воздуховоде вытяжной

Системы

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

КМС

64

15

6,3

3,5

2,2

11

-ЕЭ—

Среднее отверстие в вытяжном воздуховоде

ЦР1

Готв

^отв / 1

0,1 | 0,2 | 0,4

0.1 | 0,2 0.4

Вход

Проход

Ол

0,8

1,3

1,4

0,1

— 0,1

-2.6

0,2

-1,4

0,9

1,4

0,1

0-2

-0,6

0,4

-9,5

0,2

1,2

0,2

0,3

0,2

0,6

21.2

-2.5

1,0

0,2

0,3

0.4

Зонт над

Вытяжной

Шахтой

К (?0

0,2

0,3

0,4

КМС

2,3

1,6

1,3

И

0.5

0,68

0,86

КМС

1,15

1,1

1,0

Эскиз

Значения КМС

№ п/п

Наименование устройства

0,64

13

Дефлектор

Т0

1,2

14

Колено 90е

15

Отвод

Штампованный

К

1

1,5

2

О

КМС

0,2]

0,17

0,15

Диффузор пирамидальный

Ро/Т!

А

20

24

32

40

0,2

0,31

0,4

0,59

0,69

0,25

0,27

0,35

0,52

0,61

0,4

0,18

0,23

0,34

0,4

0,6

0,09

0,11

0,16

0,19

Приложение 25.2. KMC проходов тройников круглого сечения в режиме всасывания

Fu/fc

L0/Lc

KMC прохода при /0//с

0,63

0,5

0,4

0,32

0,25

0,2

0,16

0,125

Од

0,05

_

_

Од

0,1

0,13

0,13

0.15

0,1

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,25

0,3

0,3

0,35

0,38

0,42

0,45

1

0,3

0,35

0,4

0,45

0,5

0,6

0,6

0,71

0,8

0,9

0,4

0,55

0,6

0,7

0,8

1

1,1

1,3

1,5

1,8

0,5

0,75

1

1,2

1,5

1,7

2

2,4

2,8

3,5

0,6

1,2

1,6

2

2,7

3,1

3,8

4,7

5,6

7,2

0,05

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,1

0,2

0,2

0,2

0,2

0,25

0,25

0,25

0,25

0,3

0,2

0,3

0,3

0,3

0,3

0,35

0,4

0,4

0,45

0,55

0,3

0,35

0,35

0,4

0,5

0,55

0,6

0,7

0,8

1

0,8

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

1,2

1,4

1,7

0,5

0,75

0,9

1,1

1,3

1,5

1,8

2,1

2,5

Зд

0,6

1,4

1,8

2,3

2,7

3,3

4

4.8

6,1

0,7

1,92

2,7

3,5

4,6

5,5

6,9

8,4

10,2

13,3

0,8

3,9

6

8,2

11,5

13,9

17,8

22,2

2,4

36

0,01

_

_

_

_

_

_

0,2

0,2

0,05

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,1

0.2

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

0,2

0,25

0,25

0,25

0,3

0,35

0,4

0,4

0,4

0,5

0,63

0,3

0,35

0,4

0,45

0,45

0,5

0,55

0,6

0,7

0,85

0,4

0,4

0,5

0,55

0,7

0,8

0,9

1

1,2

1,4

0,5

0,6

0,75

0,85

1,1

1,3

1,5

1,8

2,1

2,6

0,6

0,9

1,2

1,5

1,9

2,2

2,7

3,3

3,9

5

0,7

1,5

2,2

2,8

3,8

4.5

5,5

6,9

9

10,5

0,8

3,5

5

6,8

7,1

11,4

14,3

17,9

22

28,5

0,05

0,16

0,16

0,16

_

0,1

0,16

0,17

0,17

0,18

0,18

0,19

0,2

0,2

0,2

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

0,25

0,3

0,3

0,35

0,4

0,4

0,5

0,4

0.35

0,4

0,45

0,55

0,6

0,65

0,5

0,5

0,6

0,7

0,8

0,95

1,1

0,6

0,75

0.9

1,2

1,4

1,7

2

0,7

1,2

1,6

2,1

2,7

3,2

3,9

0,8

2,6

3,7

4,9

6,7

8

10

0,9

9,5

14,9

20,2

28,6

35,1

44,6

‘ —

Приложение 25.3. KMC ответвлений тройников круглого сечения в режиме всасывания

Fn/fc

L>o/ Те

KMC ответвления

При /о//с

0,65

0,5

0,4

0,32

0,25

0,2

0,16

0,125

0,1

0,05

_

-18,9

-13

-8,6

-6,2

-3,9

ОД

-14,5

-9,8

-5,9

-4,2

-2,8

-1,9

-1,3

-0,7

0,2

-4,8

-2,9

-1.8

-0,9

-0,6

-0,3

-0,15

-0,04

0

1

0,3

-1,6

-0,8

-0,4

0

0

0,1

0,2

0,2

0,2

0,4

0,45

-0,1

0,1

0,2

0,3

0,3

0,28

0,25

0,2

0,5

0,05

0,2

0,3

0,4

0,4

0,4

0,3

0,3

0,25

0,6

0,25

0,4

0,5

0,5

0,4

0,4

0,35

0,3

0,3

0,05

-17,6

-12

-8,3

-5,7

-3,6

0,1

-13,3

-9

-5,3

-3,8

-2,5

-1,8

—1,1

-0,6

0,2

-4,3

-2,5

-1,5

0,8

-0,4

-0,2

0,2

0,05

0,1

0,3

-1,4

-0,6

-0,2

0

0,2

0.2

0,2

0,2

0,25

0,8

0,4

-0,35

0

0,2

0,3

0,35

0,35

0,3

0,3

0,3

0,5

0,1

0,3

0,4

0,45

0,4

0,4

0,35

0,35

0,35

0,6

0,35

0,5

0,5

0,55

0,5

0,5

0,35

0,35

0,35

0,7

0,5

0,6

0,6

0,6

0,6

0.5

0,35

0,35

0,35

0,8

0,6

0,7

0,7

0,6

0,6

0,5

0,35

0,35

0,35

0,01

_

_

_

_

_

-142,8

-91,4

0,05

-22.3

-16,2

-11

-7,5

-5,2

-3,3

0,1

-19,4

-12,4

-8,2

-4,9

-3,4

-2,2

-1,5

-0,92

-0,5

0,2

-1,3

-2,3

-1,4

-0,6

-0,35

-0,1

0,09

0,2

0,2

0,63

0,3

-1,2

-0,45

-0,05

0,15

0,25

0,35

0,35

0,35

0,35

0,4

-0,2

0,1

0,3

0,45

0,45

0,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,15

0,4

0,5

0,55

0,55

0,55

0,5

0,5

0,5

0,6

0,4

0,5

0,6

0,65

0,6

0,6

0,5

0,5

0,5

0,7

0,5

0,65

0,7

0,7

0,65

0.6

0,5

0,5

0,5

0,8

0,65

0,7

0,7

0,7

0,65

0,6

0,55

0,55

0,55

0,05

_

-20,4

-14,7

-10

_

_

0,1

-17,7

— 11,1

—7,5

-4,4

-3

-1,9

0,2

-3,6

-2

-1,1

0,4

-0,2

0,1

0,3

-]

-0,3

0

0,3

0,4

0,45

0,5

0,4

-0,15

0,2

0.4

0,55

0.55

0,55

0,5

-0,25

0,45

0,6

0,65

0,65

0,65

0,6

0,45

0,6

0,65

0,7

0,7

0,65

0,7

0,55

0,7

0,7

0,7

0,7

0,65

0,8

0,65

0,75

0,75

0,75

0,75

0,7

0,9

0,7

0,8

0,8

0,8

0,75

0,75

Приложение 25.4. KMC ответвлений тройников круглого сечения типа прямой врезки в режиме всасывания

KMC ответвления при /0//с

/п//с

L / L

0,63

0,5

0,4

0,32

0,25

0,2

0,1

0,05

_

_

_

-4,8

0,73

0,1

-4,8

1,35

-0,17

0,73

1,42

0,2

0.17

0,73

1,35

1,39

1,42

1,12

1

0,3

0,47

1,11

1,39

1,42

1,39

1,29

0,23

0,4

1,32

1,39

1,42

1,35

1,26

1,12

0,5

1,35

1,42

1,38

1,24

0,6

1,41

1,39

1,29

0,1

-1,62

-0,26

0,68

1,34

0,2

-0,26

0,68

1,26

1,37

1,34

1,07

0 8

0,3

0,33

1,03

1,33

1,34

1,35

1,25

0,76

0,4

1,19

1,37

1,34

1,32

1,25

1,07

0,5

1,32

1,34

1,34

1,24

1,07

0,91

0,6

1,35

1,34

1,25

1,07

0,94

0,76

0,2

-0,97

0,32

1,12

1,32

1,39

1,09

0,3

(1.0

0,89

1,24

1,39

1,35

1,29

0,77

0,63

0,4

0,98

1,32

1,39

1,32

1,25

1,09

0,5

1,28

1,39

1,34

1,23

1,09

0,92

0,6

1,35

1,35

1,29

1,09

0,95

0,77

0,7

1,38

1,35

1,19

0,98

0,83

0,2

-7,49

-3.12

-0,91

0,56

0,99

1,24

1,1

0,3

-1,7

0,11

0,85

1,24

1,3

1,26

0,79

0,4

0,26

0,99

1,24

1,29

1,23

0,5

0,5

0,92

1,24

1,3

1,22

1,1

0,94

0,6

1,17

1,3

1,26

0,98

0,79

0,7

1,38

1,28

1,18

1,0

0,85

0,8

1,34

1,23

1,1

0,89

Приложение 25.5. KMC прохода прямоугольных тройников в режиме; всасывания

/п//с

L0/Lc

KMC прохода при fa/fc

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0,05

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

0,1

Од

0,1

0.15

0,15

0,15

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,25

0,25

0,3

0,45

1

0,3

0,3

0,3

0,3

0,35

0,4

0,45

0,55

0,9

0,4

0,35

0,4

0,45

0,5

0,6

0,7

1

1,7

0,5

0,45

0,5

0,65

0,7

0,95

1,2

1,8

3,3

0,6

0,55

0,7

0,9

1,2

1,6

2,2

3,4

6,8

/п//с

?о / ?с

КМ С прохода при /0//с

 

 

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

ОД

 

0,05

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

 

0,1

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,3

0,3

 

0,2

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,4

0,4

0,6

 

0,3

0,3

0,4

0,4

0,4

0,5

0,5

0,7

1,1

 

0,9

0,4

0,4

0,5

0,5

0,6

0,7

0,8

1,9

 

0,5

0,5

0,6

0,7

0,9

1,1

1,4

2

3,6

 

0,6

0,6

0,8

1

1,3

1,8

2,4

3,6

 

0,7

0,7

1,1

1,6

2,3

3,2

4,7

7,5

 

0,8

0,4

1,6

3

5

7,6

11,7

 

0,05

0,2

0,2

0,2

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

 

Од

0,25

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,4

 

0,2

0,3

0,3

0,35

0,35

0,35

0,4

0,45

0,7

 

0,3

0,35

0,4

0,45

0,45

0,5

0,6

0,7

 

0,8

0,4

0,45

0,5

0,55

0,6

0,7

0,9

1,2

2

 

0,5

0,55

0,65

0,75

0,9

1,4

2

3,6

 

0,6

0,65

0,85

1,4

1,8

2,4

3,6

7

 

0,7

0,75

1,2

1,7

2,3

3,2

4,8

7,3

15

 

0,8

0,7

1,8

3,2

5

7,5

11,4

18,8

40,1

 

0,05

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

 

Од

0,25

0,25

0,3

0,3

0,3

0,3

0,3

0,4

 

0,2

0,3

0,3

0,3

0,35

0,4

0,4

0,5

0,7

 

0,3

0,35

0,4

0,4

0,45

0,5

0,6

0,7

 

0,7

0,4

0,4

0,5

0,5

0,6

0,7

0,85

1,1

2

 

0,5

0,5

0,6

0,7

0,85

1

1,3

1,9

3,2

 

0,6

0,65

0,8

1

1,3

1,7

2,2

3,3

12

 

0,7

0,8

1,2

1,6

2,2

3

4,3

6,7

 

0,8

1

2

3.2

4,8

7

10,5

17

 

0,05

0,2

0,2

0,2

0,25

0,25

0,3

0,3

 

ОД

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

0,3

0,4

 

0,2

0,3

0,3

0,3

0,3

0,35

0,35

0,4

0,6

 

0,3

0,3

0,35

0,4

0,4

0,45

0,5

0,65

1

 

0,6

0,4

0,4

0,45

0,5

0,55

0,6

0,75

1

1,7

 

0,5

0,5

0,55

0,65

0,75

0,9

1,15

1,6

 

0,6

0,6

0,75

0,9

1,2

1,5

2

2,9

 

0,7

0.8

1,1

1,5

2

2,7

3,75

 

0,8

1,1

1,9

3

4,3

6,2

9,1

 

0,9

1,3

5,2

10,1

16,4

25,2

38,9

 

0,05

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,25

 

0,1

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,2

0,3

0,3

 

0,2

0,25

0,25

0,25

0,3

0,3

0,3

0,4

0,5

 

0,3

0,25

0,3

0,3

0,35

0,35

0,4

0,5

0,8

 

0,5

0,4

0,3

0,35

0,4

0,45

0,5

0,7

0,8

 

0,5

0.4

0,45

0,55

0,6

0,75

1

1,3

 

0,6

0,5

0,65

0,8

0,95

1,2

1,6

2,3

 

0,7

0,7

0,95

1,2

1,7

2,2

3,5

 

0,8

1,1

1,7

2,5

3,6

5,1

7,4

 

0,9

2

5,1

8,9

13,8

20,6

31,2

 

Приложение 25.6. KMC ответвлений тройников прямоугольного сечения в режиме всасывания

Fu/fc

La/Lc

KMC ответвления при fo/fc

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

ОД

0,05

—47,8

-70

-76,6

-72,9

-63,1

-49,6

-33,8

-16,8

0,1

-23,6

-22

-20

-16,9

-13,7

-10,2

-6,6

-2,9

0,2

-4,7

-4

-3

-2,5

-1,75

-1

-0,35

0,15

1

0,3

-1Д

-0,8

-0,4

-0,15

0Д5

0,4

0,55

0.6

0,4

0,0

0,2

0,4

0,55

0,7

0,75

0,8

0,7

0,5

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

0,9

0,9

0,7

0,6

0,7

0,8

0,85

0,9

0,95

0,95

0,9

0,65

0,05

-67,6

-76,3

-67,9

-58,3

-54

-30,8

-15,1

0,1

-21

-19,8

-17,9

-15,2

-12,3

-10,3

-5,8

-3,9

0,2

-4

-3,4

-2,8

-2,1

-1,4

-0,7

-од

0,3

0,3

-0,9

-0,5

-0,3

ОД

0.3

0,6

0,7

0,7

0,9

0,4

0,2

0,4

0,5

0,7

0,8

0,9

0,9

0,7

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1

1

0,9

0,7

0,6

0,8

0,9

0,9

1

1

1

0,9

0,7

0,8

0,9

0,9

1

1

1

0,9

0,8

0,9

1

0,95

1

1

1

0,05

-51,1

-66,1

-68,3

-63,1

-53,5

-41,4

-27,9

-13,6

0,1

-18,7

-17,6

-15,8

-13,6

-11

-8,1

-5

-2,1

0,2

-3,4

-2,8

-2,2

-1Д

-1Д

-0,45

0

0,45

0,3

-0,6

-0,3

0

0,2

0,5

0,7

0,8

0,75

0,8

0,4

0,3

0,45

0,6

0,8

0,9

1

1

0,8

0,5

0,65

0,75

0,85

0,95

1

1

1

0,8

0,6

0,8

0,9

0,95

1

1,1

1

0,75

0,7

0,85

0,9

1

1

1

1

0,95

0,7

0,8

0,9

0,9

1

1

1

1

0,9

0,7

0,05

-68,5

-63,2

-57,8

-48,5

-37,2

-24,9

-12

0,1

-22,3

-16,9

13,9

— 12,1

-9,7

-7,1

-4,4

-1,7

0,2

-2,2

-2,2

-1.7

-1,3

-0,8

-0,25

0,25

0,5

0,3

-од

-од

0,2

0,4

0,6

0,8

0,9

0,85

0,7

0,4

0,6

0,6

0,7

0,8

1

1

1

0,9

0,5

0,8

0,8

0,9

L

1,1

1,1

1,05

0,85

0,6

0,9

0.9

1

1

1,1

1

0,8

0,7

0,9

0,9

1

1

1

1

0,8

0,9

0,9

1

1

1

1

0,95

0,05

-60

-58,3

-52

43,6

-33

-29,1

-10,5

0,1

-14

12,5

-10,6

-8,6

-6,3

-3,8

-1,4

0,2

-2,3

-1,9

-1,5

-1

-0,55

-од

0,35

0,7

0,3

-0,15

0

0,25

0,45

0,65

0,85

1

0,9

0,6

0,4

0,5

0,6

0,7

0,85

0,95

1

0,9

0,5

0,7

0,8

0,9

0,95

1

0,6

0,8

0,9

0,95

1

1,1

1,1

0,7

0,8

0,9

0,95

1

1,1

1,1

_

_

0,8

0,8

0,9

0,95

0,95

1

1

0,9

0,8

0,8

0,9

1

1

1

Л,//о

И/ьс

КМС ответвления при /0//с

 

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

 

0,05

-51,7

-55

-51,9

-45,4

-37,3

-28,3

-18,8

-9

 

0,1

-12,6

-12

-10,8

-9,3

-7,5

-5,4

-3,2

-1Д

 

0,2

— 1,8

— 1,5

-1,2

-0,8

-0,4

0

0,4

0,7

 

0.3

0

0,1

0,25

0,45

0,65

0,8

1

0,9

 

0,5

0,4

0,5

0,6

0,8

0,9

0,95

1,1

1,1

 

0,5

0,7

0,75

0,85

0,95

1

1,1

1,1

 

0,6

0,75

0,8

0,9

1

1

1,1

 

0,7

0,8

0,85

0,9

1

1

1,1

 

0,8

0,8

0,85

0,9

0,95

1

1

 

0,9

0,8

0,8

0,9

0,9

1

1

 

Приложение 25.7. КМС тройников круглого сечения при нагнетании

Го/Гс

КМС прохода при /п//с

КМС ответвления при /о//с

1,0

0,8

0,63

0,5

0,63

0,5

0,4

0,32

0,25

0,2

0,01

0.18

0,2

0,2

0,2

863

594

375

0,05

0,2

0,25

0,3

0,3

153

88,5

55

29,5

19,8

12

0,1

0,15

0,2

0,3

0,3

41,4

19,8

12

6,2

4,1

2,5

0,2

0,15

0,2

0,25

0,3

7,5

4,1

2,5

1,3

0,95

0,7

0,3

0,15

0,2

0,25

0,3

3

1,7

1,1

0,7

0,6

0,55

0,4

0,2

0,25

0,3

0,3

1,6

0,9

0,75

0,6

0,55

0,55

0,5

0,3

0,4

0,4

0,35

1

0,7

0,6

0.55

0.55

0,45

0,6

0,75

0,7

0,6

0,55

0,8

0,6

0,5

0,5

0,5

0,45

0,7

2

1,55

1,25

0,9

0,65

0,55

0,5

0,5

0,45

0,45

0,8

6,4

4,5

3,3

2.2

0,55

0,5

0,5

0,5

0,45

0,45

0,9

34,7

23,1

16

10

0,5

0,5

0,5

0,5

0,45

0,45

0,95

159

103

69,3

42,5

0,5

0,5

0,5

0,5

0,45

0,4

Приложение 25.8. KMC прохода прямоугольных тройников при нагнетании

Ответвление

Проход

Ствол

L0/ Lc

KMC прохода при /н//с

1

0,9

0,8

0,7

0,6

0,5

0,01

0,18

0,2

0,25

0,25

0,3

0,4

0,05

0,2

0,2

0,25

0,25

0,3

0,3

Од

0,2

0,2

0,2

0,25

0,3

0,3

0,2

0,1

0,15

0,2

0,2

0,25

0,25

0,3

0,1

0,15

0,2

0,25

0,25

0,3

0,4

0,15

0,2

0,25

0,25

0,3

0,3

0,5

0,35

0,35

0,35

0,35

0,4

0,4

0,6

0,75

0,7

0,7

0,65

0,6

0,5

0,7

1,8

1,5

1,3

0,9

0,8

5,45

4,5

3,7

2,9

2,2

0,9

13,8

10

0,95


Приложение 25.9. KMC — ответвлений прямоугольных тройников при нагнетании

Lo/Lc

KMC ответвления при /0//с

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0,01

88,3

0,05

88,3

54,8

29,5

11,7

2,2

0,1

54,8

44,1

28,8

19,5

11,8

6,1

2,2

0,45

0,2

11,7

8,6

6,1

3,9

2,2

1,1

0,4

0,3

0,3

4,6

3,3

2,2

1,5

0,8

0,4

0,35

0,3

0,4

2,25

1,7

0,75

0,4

0,3

0,3

0,3

0,5

1,3

1

0,7

0,45

0,3

0,3

0,3

0,3

0,6

0,9

0,65

0,45

0,35

0,3

0,3

0,3

0,3

0,7

0,6

0,45

0,35

0,3

0,3

0,3

0,35

0,8

0,45

0,35

0,3

0,3

0,3

0,3

0,35

0,9

0,35

0,3

0,3

0,3

0,3

0,35

0,35

0,95

0.4

0,35

0,3

0,3

0,3

0,35

0,35

Приложение 25.10. KMC одностороннего перехода прямоугольного сечения

Расширение потока

Сужение потока

Fi/F

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

F\/F

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

KMC

0,73

0,54

0,4

0,36

0,34

KMC

0,08

0,07

0,06

0,05

0,04

Приложение 25.11. КМС отводов прямоугольного сечения

Н, мм

Ь, мм

100

150

200

250

300

400

500

600

800

1000

1200

1600

2000

100

0,16

0,24 0Д5

0,31 ~02~

150

0,08 005

0,15 О09

0,22 0Д4

0,28 0Д8

200

0,07 005

0,14 009

0,2 ОДЗ

0,26 0Д7

0,33 021

0,44 0^28

0,54 0,34

250

0,07 0,04

0,13 008

0,19 0Д2

0,25 0Д6

0,31 ~0,2~

0,41 0/26

0,51 (132

0,59 038

0,74 0,47

300

0,18 0Д2

0,24 0,15

0,29 0,19

0,4 0,25

0,49 031

0,57 036

0,7 0.45

0,58 ОДГ

400

0,17 0Д1

0,22 0,14

0,27 0Д7

0,37 0/23

0,45 0,29

0,53 0.34

0,65 042

0,54 034

0,63 0,4

500

0,16

~дТ

0,21 ОДЗ

0,26 0,16

0,35 0,22

0,43 0/27

0,5 0,32

0,62 039

0,51 032

0,59 0/*8

0,74 047

0,85 054

600

0,2 0,13

0,25 0Д6

0,33 0~21

0,41 026

0,48 0,3

0,59 038

0,49 0,31

0,51 0,36

0,7 0Д5

0,81 0,52

800

0,19 0Д2

0,23 0,15

0,31 0,2

0,38 0,24

0,44 028

0,55 0,35

0,45 0,29

0,53 0,34

0,65 042

0,76 0,48

1000

0,22 0Д4

0,29 0Д9

0,36 023

0,42 027

0,52 0,23

0,43 027

0,5 032

0,62 039

0,72 0,46

1200

0,28 0Д8

0,34 022

0,4 0,25

0,5 032

0,41 026

0,48

0,59 0,38

0,68 044

1600

0,32

0,37 0,24

0,46 029

0,38 0,24

0,44 0,28

0,55 0,35

0,64 041

2000

0,3 0Д9

0,35 0,22

0,44 028

0,36 0/23

0,42 0,27

0,52 033

0,8

Примечание. Верхнее число — коэффициент сопротивления отвода при а = 90°; нижнее чис­ло — при а — 45°.

Приложение 25.12. КМС фасонных частей, размещенных перед вентилятором

Фасонный элемент

Геометрическая характеристика фасонного элемента

Конструкция

Колеса вентилятора

Я = 1.. .1,5 ?>0

Отвод круглого сечения

Лопатки загнуты вперед

Лопатки загнуты назад

Лопатки загнуты вперед

От 0,1 до 0,3 м

Отвод квадратного (прямоугольно­го) сечения

Лопатки загнуты назад

Конфузор

Лопатки загнуты вперед

7 = //?> о = 1,5

Лопатки загнуты назад

Тг= {Ио/Вх)2 =0,4… 0,7

I = 1/О0 = 1; п = фо/Ях)2 — 0.7; 7 = 1,2; п = 0,5; 7= 1,4; п = 0,4;

П-(О0/01)2 = 1,5 г = //?>0 — 0,5 п = 2

Лопатки загнуты назад

П = 1,5 7= 1,5 п = 2

7*1 — 1 / = 0,8 п = 2

Лопатки загнуты вперед

П = 1,5

7 = 0,8

П = 2

Диффузор

П = 1,5 7= 1,4

П = 2

Приложение 25.13. КМС фасонных частей, размещенных на выходе вентилятора

Фасонный элемент

Конструкция ко­леса вентилятора

Характеристика диффузора

П =

I = ?/А)



remmashbud.com.ua/ru/pages/10/.