Л + Л. + …+?*. Л, Я2 д

Где /•",, Р2, Рп — площади отдельных участков конструкции, м2;

Л,, Я2, /?„ — термическое сопротивление этих участков определяемое для однород­ных по формуле 7.3, а для неоднородных — по формуле 7.3, а.

Требования к минимальным величинам сопротивления теплопередаче наружных ограждающих конструкции 1-3-х этажных зданий со стенамн из мелкоштучных материалов, рсконструемых и капитально ремонтируемых зданий различного

Назначения

Таблица 7.2.

Здания и поме­щения

Градусосут-

Ки отопи­тельного пе­риода, °Ссут

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций не менее Я "р, м2 "С/Вт

Стен

Покрытий и перекрытий над проез­дами

Перекрытий чердачных, над холодными подпольями и подвалами

Окон и балконных дверей

Фонарей

Жилые, лечебно — профилактиче­ские и детские учреждения, шко­лы, интернаты

2000

1,2

1.8

1,6

0,30

0,30

4000

1,6

2,5

2,2

0,45

0,35

6000

2,0

3,2

2,8

0,60

0,40

8000

2,4

3,9

3,4

0.70

0,45

10000

2,8

4,6

4,0

0,75

0,50

12000

3,2

5,3

4,6

0,80

0,55

Общественные, кроме указанных выше, админист­ративные и быто­вые, за исключе­нием помещений с влажным или мокрым режимом

2000

1,0

1,6

1,4

0,30

0,30

4000

1,4

2,3

2,0

0,40

0,35

6000

1,8

3,0

2,6

0,50

0,40

8000

2,2

3,7

3,2

0,60

0,45

10000

2,6

4,4

3,8

0,70

0,50

12000

3,0

5,1

4,4

0.80

0,55

Производствен­ные с сухим и нормальным ре­жимами

2000

0,8

1,4

1,2

0,25

0,20

4000

1,1

1,8

1,5

0,30

0,25

6000

1,4

2,2

1,8

0,35

0,30

8000

1,7

2,6

2,1

0,40

0,35

10000

2,0

3,0

2,4

0,45

0,40

12000

2,3

3,6

2,7

0,50

0,45

Затем плоскостями, перпендикулярным направлению теплового потока конст­рукция условно разрезается на слои, из которых одни могут быть однородными, дру­гие — неоднородными. Термическое сопротивление однородных определяется по фор­муле 7.3, а, неоднородных — по формуле 7.13, а термическое сопротивление конструк­ции — как их сумма.

Приведенное термическое сопротивление такой конструкции в целом определя­ют по формуле 7.14.

Rm,, _K+2Rr, (7.14)

3

Все приведенные выше формулы относятся к определению сопротивления тепло­передаче глухой части наружных стен. В то же время 25-30% теплового потока в зимнее время уходит через светопрозрачные ограждения (окна, витражи и пр.), сопротивление теплопередаче конструкций которых меньше в 7-10 раз, чем сопротивление глухой час­ти стены. Наряду с этим возникают дополнительные теплопотери за счет инфильтрации холодного воздуха через неплотности притворов и балконных дверей.

Поэтому в таблицах 7.1 и 7.2 приведены повышенные требования к сопротивле­нию теплопередаче не только глухой части наружных ограждающих конструкций, но и светопрозрачных конструкций (окон, балконных дверей, световых фонарей). В практи­ке проектирования и строительной индустрии осуществляется широкий переход на при­менение окон с раздельными или раздельно-спаренными переплетами с двойным или тройным остеклением (стеклопакетами и листовым стеклом) в деревянных, ПВХ или алюминиевых переплетах.

Широко применявшиеся в течение последних десятилетий конструкции окон с двухрядным остеклением в спаренных переплетах могут быть применены только в рай­онах с характеристикой ГСОП не более 2000. Новые конструкции окон (см. гл. 17) обес­печивают повышение сопротивление теплопередаче на 50-100% по сравнению с окнами с двойным остеклением в спаренных переплетах.

Распределение температур в толще ограждения. Помимо определения общего, требуемого и экономически целесообразного сопротивления теплопередаче при проек­тировании ограждения необходимо установить распределение температур по сечению ограждения. При стационарном потоке тепла температуру в любой точке сечения ог­раждения находят по аналогии с определением температуры на внутренней поверхнос­ти ограждения г„, которую вычисляют, преобразуя уравнение (7.9):

(7.9)

К

Исходя из равенства потоков тепла, проходящего через слой ограждения любой толщины х, граничащий с помещением, и через все ограждение,

; К — К

RYR R ‘

В Ї. о

Х-\

Откуда

^С-^ТГ^+Е*)’ (7-15)

Ко х-1

Где ^ R — термическое сопротивление слоев толщиной х, примыкающих к помещению.

I-i

Изменение температуры в каждом слое ограждения происходит по линейному за­кону, но с различным углом наклона, соответствующим термическому сопротивлению слоя. Таким образом, график распределения температуры в слоистом ограждении полу­чает характер ломаной линии, отрезки которой, проходящие через слои с более высоким термическим сопротивлением, имеют больший угол наклона к горизонту (рис.7.2).

Рис.7.2. Примеры распределения температур в трех — (а) и двухслойной (б) наружных стен

0

Температура внутренней поверхности в местах более теплопроводных включе­ний определяется по формуле;

КГ

(7.16)

1+4

-1

I *

Где Я о’ — сопротивление теплопередаче участка ограждения с теплопроводным включением; Я ц" — то же, без теплопроводного включения; г/ — коэффициент, принима­емый по табл. 7.3 в зависимости от отношения ширины включения а к полной толщине ограждения 5.

Значения коэффициентов т] для различных схем расположения теплопроводных

Включений

Таблица 7.3.

Коэффициент г[ при а 18 равном

0.2 0,4 0,6 О,

,0

1,5

Схема теплопроводности включения

±и

0,65

0,79

0,86

0.90

0,93

0,95



.