Л^У + Лу. дУ

= 4- + = Ю0.92-6а _ 315,81 +315,81 =

Пки 8′ 2 8 2 =

= + 138,33 кН-м.

Изгибающие моменты на грани опоры (колонны) будут равны

М ‘ ____________ Л/Г ‘ _____ М ‘_____ П ‘ ^кол _____

= — 315,81 +’ 343,7^ = —247,07 кН-м,

Где Кол = 0,4 м — высота сечения колонны в направлении пролета ригеля.

Расчет ригеля на прочность сечений, нормальных к продольной оси

Сечение в пролете. Расчетные размеры сечения ригеля: Ь = 30 см; й0 = /г — а = 80 — 4 = 76 см.

Находим

А0 =—————————— РМ,.а — (Н.52)

ТкрКь V6^ ь К

— 138-33"105 = 0,051.

1,2-14,5-0,9-30-76М02 По [1, табл. III. 1] по величине А0 = 0,051 определяем: 5 = 0,053, V = 0,976. ?6

По формуле (11.24) находим:

I =——————————————————— = 0,56.

365 400

Здесь to = 0,734 (с. 70); Rs = 365 МПа;

AsR = Rs—osp = 365 — 0 = 365 МПа;

Ок#в = 400 МПа (с. 58).

Условие ^ < lR выполняется:

I = 0,053 < ^ — 0,59.

Вычисляем требуемую площадь сечения продольной ар­матуры по формуле (II. 29):

, 136,33-10» — , 2

=—————————————- :————— = 5,1 см®.

* 365-0,976-76-10а

По сортаменту арматурной стали можно было бы при­нять 2 0 20 А — III, As = 6,28 см2 >5,1 см2. ‘ Коэффициент армирования

^ ^ Ji. 100 =100 = 0,275% >(лга1п=0,05%. (Н.53> bh(| 30-76

Однако по условию прочности наклонного сечения на дей­ствие изгибающего момента у грани опоры ‘М—247,07 кН-м принимаем 2025 А — III, As ~ 9,82 см2 (см. ниже). Сечение на опорах. По формуле (11.52) находим:

А 315,81 • 105 ^0П6

0 1,2-14,5-0,9-30-762-102

По величине А0— 0,116 по табл. III. 1 [I] определяем: 1 = 0,123, о = 0,937;

? = 0,123<1Л = 0,56.

Согласно формуле (11.29)

„ 315,81 • 10е и си „ *

А? =———————————————— = 11,64 см2.

* 365-0,937-76-10»

Принимаем 2 0 28 А — III, As = 12,32 см2 >11,64 см2;

100 ;== 0,54%.

Г 30-76

Распет ригеля на прочность сечений, наклонных к его продольной оси

Расчет на действие поперечной силы. Ригель армируется двумя вертикальными плоскими каркасами, объединенными в пространственный каркас. По условию проектирования свар­ных каркасов при продольном рабочем стержне q 28 мм наи­меньший допустимый диаметр поперечного стержня для обес­печения жесткости каркаса составляет 0,25 d = 0,25-28 = =7 мм. Принимаем стержень 0 8 А — III. Следовательно, в по­перечном сечении приопорного участка будут два поперечных стержня 08 А-III. Asm = 1,01 см2.

Согласно п. 5.27 |16] при высоте ригеля h=800 мм шаг

Хомутов s должен быть не более — =—————— = 267 мм и не

3 3

Более 500 мм. Принимаем s=250 мм. Этот шаг распростра­няем на 1/4 пролета. На остальной части пролета попереч­ная арматура устанавливается с шагом не более 3/4 h =

О

= — • 800 = 600 мм и не более 500 мм. Принимаем s2 ¦=»

= 500 мм. 1

Проверяем условие (11.30):

Eb 27-Ю3 _ _ _ 0,0013;

*> bs 30-25

По формуле (11.31)

<pwl = 1 + 5-7,41-0,0013= 1,048с 1,3;

ФМ = 0,855 (см. с. 72).

0,3 фто1 <ри Rbbh0 = 0,3-1,048-0,855-14,5-30-76 =

= 8887 МПа-сма = 888,7 kH>Q = 343,7 кН,

Т. е. условие (11.30) выполняется. По формуле (11.38) находим:

285-1’01 =11,51 МПа-см,

25

А по формуле (11.39)-

, / 2-1-1,05-30-76" 177о „„

= У —п^— "177, см-

Поскольку с0= 177,8 см >2/г0 = 2-76 = 152 см, прини­маем с0— 152 см.

По формуле (11.34) вычисляем:

_ 2-1•1,05-30-76а, п ———————— — 2394 МПа • см2 =

152

= 239,4 кН < <? = 343,7 кН,

Следовательно, по расчету необходима поперечная арматура. Проверяем условие:

4>ы, (1 +Ф/+ Фл) 9ю >——— 4—— ‘ (П-54)

. где ф63 = 0,6 [16, п. 3.31].

Ф&з С+Ф/+Ф«) ЯыЬ _ 0,6-1-1,05-30 плс

2 —* — 2 " — У» 4 и 1м.11а <

<«7^ = 11,51 МПа,

Т. е. условие (11.54) выполняется. — Поперечное усилие, воспринимаемое хомутами,

= Ч*т’со = и’51 •152 = 1749 МГ1а-см® =

= 174,9 кН. (11.55)

Проверяем условие (11.33):

<1ь + = 239,4 + 174,9 = 414,3 кН><2 = 343,7 кН. —

Таким образом, условие выполняется.

Расчет на действие изгибающего момента. Расчетное

Условие:

+ (11.56)

Где Мз — момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения;

М5 = Л5 в„ (11.57)



http://artdiscount.com.ua/ Печать на холсте купить в днепре..