MI* = — (Л1 + О J е4 — gCTn d (h2 + h4 + h5) eb —

— Soc4 (Л,, + h6) eb + P13e3-, (III. 15) при привязке «250» (рис. III. 10):

Ми^(е*РТ +-^)ei~^r. ndhle2; (III. 16)

119

12,600


ХЧ

200

20

30

Ж.

XI/

Т.

. А-750

Ж.

В1

С

Ь=380

Ь/г

Ь/г-т

12

\/

Е,

150

. р it

20

JO

150

Ef =250 +150 ~ Ь/2 мм; е2 в Ъ/2+20 мм;

Ч

В*

К,

Е3 — 250 +Л — d/2 мм; ^ » d/2 — ь/гим-,

7,000

D/2

Ж

О

4/2-400 — f-

С "800

Ъ

III.9

III. ю

120

12 (

BL

M„

У/ША

In. 11

M13 — подсчитьшается по формуле (III. 15). Расчетная схема рамы на действие снеговой нагрузки дана на рис. JII. 11.

Расчетная равномерно распределенная снеговая нагрузка

(III. 17)

Где = 0,50 кН/ма — вес снегового покрова на 1 м[3] гори­зонтальной поверхности земли, принимаемый по [13, табл. 4]; ?л = 1 — коэффициент перехода от веса снегового покро­ва земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с указаниями п. 5.3 — 5.6 [13]; У/ «=• 1,4 — коэффициент надежности по нагрузке.

При основном сочетании нагрузок

8 = 0,50-М,4-0,9 = 0,63 кН/ма.

Расчетная снеговая нагрузка на крайнюю колонну:

24-6

LA

0,63

Рсн

Рсн

45,4 кН; (III. 18)

То же, на среднюю колонну:

(III. 19)

Ре., = sLd = 0,63-24-6 = 90,8 кН.

Изгибающие моменты от снеговой нагрузки (рис. III. 9 или III. 10):

= ~ Л" (Я4 + ei) = — 45>4 (°’21 + 0-04) а

1,8 кН-м;

Дff» = _ рсн Яi = _ 45,4.0,04 = е,) = — 45,4 (0 =— 11,3 кН-м.

При особом сочетании нагрузок

S = 0,5-1 ¦ 1,4-0,5 = 0,35 кН/м2; рс.. = рсн = 0,35-^- = 25,2 кН;

Я2СН = 0,35-24-6 = 50,4 кН; М™ = — 25,2-0,04 = — 1,01 кН-м; М, с» = — 25,2(0,21 + 0,04) = — 6,3 кН-м.

Расчетная схема рамы на действие ветровой нагрузки показана на рис. III. 12. Статическую составляющую ветро­вой нагрузки определяют по формуле (II. 2); в нашем слу­чае w0 — 0,48 кН/м2. Коэффициент к находят по формуле (II.3) в зависимости от типа местности В: на уровне верха колонны

К „ 0,65 + (0.85-0,65)0,8 = 0,67;

Среднее значение на участке от Нп до Нк, равном h — (wn + Нк~Нп — rtio) = 2,65 м (рис. III. 13),

К «12.65 = 0,65 + М ^ = 0 J0

Сосредоточенная на уровне верха колонны ветровая на­грузка с учетом парапетной стеновой панели составляет

W ^wncd(HK — #„) = (III. 20)

Рп

©

У///////УЛ — III. 12

© 7ШЯ

~ 0,48.0,70(0,8 + 0,4) 1,4.0,9-6(14,5 — 10,8) = 11,27 кН.

->

-J»

У

W

Равномерно распределенное по высоте стойки ветровое дав­ление равно

Р wncd. (III. 21)

III. 13

III.14

При #„>10 м рассматривается эквивалентная ветровая нагрузка, которая может быть определена из равенства мо­ментов в опорном закреплении условного защемленного стержня (рис. III. 14):

Нг

Ш-у + Кп-«’„,1е) —

М

: W.

(III. 22)

(III. 23) (III. 24)

Н2

SB.

Hl



.