МИо =М1 -"= аи0С — (11.11)
Для опорных сечений стоек четвертого этажа при С4 = = 7,58 кН
= м1т = = мТо. в = ~ 1.2-7,58 — — 9,1 кН-м.
Для опорных сечений стоек третьего этажа при С3 = = 16,65 кН
<7 = = М*в = М1& = — 1,2-16,65 = — 19,98 кН-м.
Для онорных сечений стоек второго этажа при С2 = = 24,55 кН
М7,5 = м1ъ = м7.ъ = = — 1,2-24,55 = —29,46 кН-м.
Для опорных сечений стоек первого этажа при Сг — = 32,45 кН
= = <4 = = — 1,2-32,45 = — 38,94 кН-м.
М^еур = — 9,1; Ш9Л0 = + 0,862 • 9,1 = + 7,84; Д М9_7 = = + 0,138-9,1 = + 1,25; УИ"0еур = —9,1 + 3,92 = — 5,18; ДМ|0>9 = +0,602-5,18 = +3,12; Д М10_10.=+0,301-5,18 = = + 1,56; Д М10 8 = + 0,097-5,18 = + 0,50; М"еур = = —9,1+0,62—19,98= —28,46; ДМ79= + 0,121-28,46 = = + 3,44; Д М7>8 = + 0,758 • 28,46 = +21,57; Ш1А = = + 0,121 -28,46 = +3,44; М8еур= +10,78 — 9,1+0,2!}— —19,96= —18,03; ДМ8>7=+0,549-18,03 =+9,90; Д/И8_,0= = + 0,088-18,03 = + 1,59; ДЛ18_8, = + 0,275-18,03 = = + 4,96; Д М86 = + 0,088-18,03 = + 1,59; УИ2неур = = — 19,98+ 1,72 —29,46 = —47,72; Д М5>7 = + 0,121 х X 47,72 = + 5,77; АМ5Л= +0,758-47,72=+36,17;] ДЛ45>3= = + 0,121 -47,72 = +5,77; м;1еур = + 18,08 + 0,79 — — 19,98 — 29,46 = — 30,57; АМ6, = + 0,549 • 30,57 = = + 16,78; ДМ68= +0,088-30,57 = + 2,69; Д/И66. = = + 0,275-30,57 = + 8,41; ДМ64 = + 0,088-30,57 = = +2,69; М^Р= —29,46+2,88—38,94=—65,52; ДМ3 — = = + 0,121 -65,52 — + 7,93; Д М3>4 = +0,758-65,52 = = + 49,66; ДУИ3, = + 0,121-65,52 = + 7,93; М4неур = = + 24,83 — 29,46 + 1,34 — 38,94 = — 42,23: Л М4 3 = = +0,549-42,23=+23,18; АМ4 6= +0,088-42,23 = +3,72, ДМ44,= + 0,275-42,23 = + 11,61 ¦ ДМ42 = +0,088-42,23=
= + 3,72.
Эти уравновешенные моменты в узлах, соответствующие первому приближению, показаны "в расчетной таблице (рис. 11.19), где выполнено первое уравновешивание моментов защемления от этажной постоянной.
Второе уравновешивание узлов. Так как влияние этажной постоянной уже учтено, то дополнительные моменты защемления от поворота стоек определятся по формуле
<оп = — ЬМио + А Мои). (11.12)
Значения ДМио и ДМои принимаем по расчетной таблице (рис. 11.19).
Для четвертого этажа
ЛМ97 = + 1,25 кН-м, ДМ108 = + 0,50 кН-м,
2АМоц = + 1,25 + 0,50 = + 1,75 кН-м; ДМ79 = + 3,44 кН-м, ДМ810 = + 1,59 кН-м, ?ДМ„0 = + 3,44 + 1,59 = + 5,03 кН-м; 2(АУИыо +АМОН) = + 5,03+ 1,75= + 6,78 кН-м. Дополнительные моменты защемления будут равны
МТ = лГ =му =лГ =
9,7 доп 7,9 доп ‘"10,8 доп ‘"8,10 доп
= —— —Ц 6,78 = —0,375-6,78 = —2,54 кН-м. 4 1 + 1
Величины дополнительных моментов защемления вписаны в расчетную таблицу (рис. 11.19).
Определяем дополнительные моменты защемления для остальных этажей: для третьего этажа
ДМ75 = + 3,44 кН-м, Д/И86 = + 1,59 кН-м,
2АМои = + 3,44 + 1,59 = + 5,03 кН-м; АМЦ = + 5,77 кН-м, ДМ6>8 = + 2,69 кН-м,
2Л Мио = + 5,77 + 2,69 = + 8,46; 2(ЛМи0 + Шои) = + 8,46 + 5,03 = + 13,49 кН-м;
<5 „оп = <7доп -= МГвясп = <8„оп = 0,375-13,49 = = — 5,06 кН-м;
Для второго этажа
АМ5.з = + 5,77 кН-м, ДМм = + 2,69 кН-м, Мои = + 5,77 + 2,69 = + 8,64 кН-м; ДМ3>5 = + 7,93 кН-м, ДУИ46 = + 3,72 кН-м, 2Д/Ицо = + 7,93 + 3,72 = + 11,65 кН-м; 2 (Д Ма0 + Д Мои) = + 11,65 + 8,46 = + 20,11 кН-м;
<3ДОП — <5доп = <4 доп — <6 доп = — 0,375-20,11 = = — 7,54 кН-м;
Для первого этажа
Поскольку сечения стоек в узлах 1,2 заделаны,
? N3 II 1 ^ N3 ?5 |
( I Л Л-О, С^йз’Са |
—————— Т^ Г * 4, 1 » | 1 ( |
Л.«01 >0 ^ & ^ Со |
А» Й ¦О 0» |
1 © * ^ N1 К = 0,785 ^ |
¦а 11 ! .V] |
Л А. м Йй о, N. С», |
¦ » 1 1 ‘*„ .«ч. еал. Ч ? ? 1 1 — ч |
‘ » +¦ — а «а N0 |
> 1 •Г-"0 |
1 © К*д, ве2 |
||
*»• 1: + А У ¦*« чз С* 1 Сз ^ ‘ — 1» Л ? <а «з | 2 |
+ Сл N + Л 3 |
V |
^ X \ и- Та 1 ! II А :.Сл1 N ^ к Чз V) |
С» > И N3 |
|||||||||
? са И 1 & |
* + ДЙ.^ «5 N1 ? N1 ^ |
? •<¦ * 1 ! О) N’45 « ^ в | > 1 ¦ Iй1 |
Л СЗ ^ Ч § — о |
> Л «5) 5 |
К =0,549 ^ >¦ » ¦11 А (со) Л § сю К—0:275 * |
5 » Л Г; |
4 1 Л А N О, — V о, 5 С5 5 |
. ¦ + , 1» Й N | — ч. Л 1<* |
А.^ А N3 Сл V] Са "5 |
¦ I А „со «3 |
/<=0,602 1 ® К=0,301 |
||
• |
> ® •> 1 * 1Г 1- 1 V] М л |
* |
* |
•г Д. Ч со |
А |
* С» |
|||||||
© I Сз |
И |.<- » ? * С* 1 л, 5? ^ <е> <1 § 1 |
+ 1 А.<- са с™ VI |
> ^ — N1 й, И |
Л @ ^ К — о. 75в |
II Л |
+ + 1 А А ^ |
-N1 143 ^ 1 II 5 § ‘§; ! ^ ^ 1 .VI 1 N1 |
* 1 + А, гл сз ^ <о Сл <- СЗ, |
Д, Е§ 44 б> |
11 » Й А « о* ^ К -0,758 |
|
" А ^ 2 м С» И * А А (• N3 ^ Сч ^ «л |
Ч. |
> А О, Си 59 |
.г- ^ ¦ * " Д. со I 143 Сч .5; С5«з У ? * > + Сл Сл |
+ О, СЗ) N + § |
|||||||
(м) А ^ § |
Ч 4. ‘ ^ ? ? § § ! & & 53 |
+ 1 са с« |
К = 0,54 9 . II „ " Рь Со К=0,2 75 |
И 1 С* А <3 |
* А 1 1 .-ч А — V) са |
¦ . ^ > + 1 * И» ‘ " 1 |
+ 1 » А .V! «а Со, й, "V .ц. о, |
•о |
К = 0,5 4 9 1 ® § К=0,275 |
||
Ось симметрии |
>1 * |
+ Л N3 |
+ О! |
О, + 11 141 О |
,со |
2AAНUO = 0, АМ31= + 7,93 кН-м, Д Aн4>2 = = ‘+ 3,72 кН-м, 2 АМои = +7,93 + 3,72= + 11,65 кН-м;
S(AAН„0 + AAн0„) = + 11,65 кН-м;
К допН <2доп == -0.375. I I,65 = -4,37 кН-м.
Уравновешиваем моменты. Узел 9: Aн9Heyp = + 1,56+ 1,72 — 2,54 = +0,74 кН-м;
АМ01о = -0,862-0,74 = — 0,64 кН-м;
AAН9J =-0,138-0,74 =—0,10 кН-м.
В таком же порядке производится уравновешивание моментов в остальных узлах рамы. Величины уравновешивающих моментов при втором уравновешивании записаны в расчетной таблице (рис. 11.19), для всех сечений рамы подсчи-
197
Таны опорные моменты. Эпюра изгибающих моментов от горизонтальной (ветровой) нагрузки показана на рис. 11.20.
Объемлющие эпюры усилий при основном сочетании нагрузок даны на рис. 11.21—эпюра изгибающих моментов, на рис. 11.22 — энюра поперечных сил и на рис. II. 23 — эпюра нормальных сил.
Определяем ординаты объемлющих эпюр усилий. Определение М и 0 для ригелей покрытия Ригель 9— 10 (рис. 11.24): Мй10 = — 63,58 + 8,76 = — 54,82 кН-м (рис. 11.16 и 11.19)} + 275,16 +7,97 =+ 283,13 кН-м.
4а
Постоянная расчетная нагрузка на ригель о, = «=77,58 кН/м (рис. 11.13). Опорные реакции:
I б
М* + Ч11-^~М10 54,82+77,58-6 — 283,13
= 194,69 кН,
I 6
— Щ + д11 — + М10 —54,82+77,58-6 — + 283,13
«= 270,79 кН.
104.69’___________ 503,33′
<3 |
104 |
* |
© |
1295 62 |
© |
= |
||||
606,64 |
1092,78 |
|||||||||
1105,76 |
2697.73 |
|||||||||
4 ? |
||||||||||
.?О
Поперечные силы:
^9,10 =* + 194.69 кН; <?,о.9 = «7 = — 270’79 кН-
Расстояние от узла 9 до сечения ригеля в пролете с максимальным изгибающим моментом
2.61 м.
77,58
3 мй + — <?1 — у — — 54,82 + 194,69 • 2,51 — — 77,58-^- — 189,47 кН-м.
Опорные реакции:
Р™ = = ^ = = 232,74 кН.
Ригель 10—10′ (рис. II. 25):
М1010, = — 260,8 + 2,18 = — 258,62 кН-м, Мш, д0 = + 260,8 — 2,18 = + 258,62 кН — м.
Поперечные силы:
Чг = 77,58кН/н
<210,10′ = + 232’74 кН — <Эюмо = ~ 232>74 кН-
Цг = 77.5вкН/м М = 258.62 кН-м / М = 258,62 к Им
252,74
Эпюра „М"
Эпюра„в"
211,74
11.25
Максимальный изгибающий момент в ригеле находится, на расстоянии х = 3 м от опоры 10:
ЯР — 8
2
77,58-6′