МИо =М1 -"= аи0С — (11.11)

Для опорных сечений стоек четвертого этажа при С4 = = 7,58 кН

= м1т = = мТо. в = ~ 1.2-7,58 — — 9,1 кН-м.

Для опорных сечений стоек третьего этажа при С3 = = 16,65 кН

<7 = = М*в = М1& = — 1,2-16,65 = — 19,98 кН-м.

Для онорных сечений стоек второго этажа при С2 = = 24,55 кН

М7,5 = м1ъ = м7.ъ = = — 1,2-24,55 = —29,46 кН-м.

Для опорных сечений стоек первого этажа при Сг — = 32,45 кН

= = <4 = = — 1,2-32,45 = — 38,94 кН-м.

М^еур = — 9,1; Ш9Л0 = + 0,862 • 9,1 = + 7,84; Д М9_7 = = + 0,138-9,1 = + 1,25; УИ"0еур = —9,1 + 3,92 = — 5,18; ДМ|0>9 = +0,602-5,18 = +3,12; Д М10_10.=+0,301-5,18 = = + 1,56; Д М10 8 = + 0,097-5,18 = + 0,50; М"еур = = —9,1+0,62—19,98= —28,46; ДМ79= + 0,121-28,46 = = + 3,44; Д М7>8 = + 0,758 • 28,46 = +21,57; Ш1А = = + 0,121 -28,46 = +3,44; М8еур= +10,78 — 9,1+0,2!}— —19,96= —18,03; ДМ8>7=+0,549-18,03 =+9,90; Д/И8_,0= = + 0,088-18,03 = + 1,59; ДЛ18_8, = + 0,275-18,03 = = + 4,96; Д М86 = + 0,088-18,03 = + 1,59; УИ2неур = = — 19,98+ 1,72 —29,46 = —47,72; Д М5>7 = + 0,121 х X 47,72 = + 5,77; АМ5Л= +0,758-47,72=+36,17;] ДЛ45>3= = + 0,121 -47,72 = +5,77; м;1еур = + 18,08 + 0,79 — — 19,98 — 29,46 = — 30,57; АМ6, = + 0,549 • 30,57 = = + 16,78; ДМ68= +0,088-30,57 = + 2,69; Д/И66. = = + 0,275-30,57 = + 8,41; ДМ64 = + 0,088-30,57 = = +2,69; М^Р= —29,46+2,88—38,94=—65,52; ДМ3 — = = + 0,121 -65,52 — + 7,93; Д М3>4 = +0,758-65,52 = = + 49,66; ДУИ3, = + 0,121-65,52 = + 7,93; М4неур = = + 24,83 — 29,46 + 1,34 — 38,94 = — 42,23: Л М4 3 = = +0,549-42,23=+23,18; АМ4 6= +0,088-42,23 = +3,72, ДМ44,= + 0,275-42,23 = + 11,61 ¦ ДМ42 = +0,088-42,23=

= + 3,72.

Эти уравновешенные моменты в узлах, соответствующие первому приближению, показаны "в расчетной таблице (рис. 11.19), где выполнено первое уравновешивание момен­тов защемления от этажной постоянной.

Второе уравновешивание узлов. Так как влияние этаж­ной постоянной уже учтено, то дополнительные моменты защемления от поворота стоек определятся по формуле

<оп = — ЬМио + А Мои). (11.12)

Значения ДМио и ДМои принимаем по расчетной таблице (рис. 11.19).

Для четвертого этажа

ЛМ97 = + 1,25 кН-м, ДМ108 = + 0,50 кН-м,

2АМоц = + 1,25 + 0,50 = + 1,75 кН-м; ДМ79 = + 3,44 кН-м, ДМ810 = + 1,59 кН-м, ?ДМ„0 = + 3,44 + 1,59 = + 5,03 кН-м; 2(АУИыо +АМОН) = + 5,03+ 1,75= + 6,78 кН-м. Дополнительные моменты защемления будут равны

МТ = лГ =му =лГ =

9,7 доп 7,9 доп ‘"10,8 доп ‘"8,10 доп

= —— —Ц 6,78 = —0,375-6,78 = —2,54 кН-м. 4 1 + 1

Величины дополнительных моментов защемления вписаны в расчетную таблицу (рис. 11.19).

Определяем дополнительные моменты защемления для остальных этажей: для третьего этажа

ДМ75 = + 3,44 кН-м, Д/И86 = + 1,59 кН-м,

2АМои = + 3,44 + 1,59 = + 5,03 кН-м; АМЦ = + 5,77 кН-м, ДМ6>8 = + 2,69 кН-м,

2Л Мио = + 5,77 + 2,69 = + 8,46; 2(ЛМи0 + Шои) = + 8,46 + 5,03 = + 13,49 кН-м;

<5 „оп = <7доп -= МГвясп = <8„оп = 0,375-13,49 = = — 5,06 кН-м;

Для второго этажа

АМ5.з = + 5,77 кН-м, ДМм = + 2,69 кН-м, Мои = + 5,77 + 2,69 = + 8,64 кН-м; ДМ3>5 = + 7,93 кН-м, ДУИ46 = + 3,72 кН-м, 2Д/Ицо = + 7,93 + 3,72 = + 11,65 кН-м; 2 (Д Ма0 + Д Мои) = + 11,65 + 8,46 = + 20,11 кН-м;

<3ДОП — <5доп = <4 доп — <6 доп = — 0,375-20,11 = = — 7,54 кН-м;

Для первого этажа

Поскольку сечения стоек в узлах 1,2 заделаны,

? N3

II

1

^

N3

?5

( I

Л Л-О, С^йз’Са

—————— Т^

Г * 4, 1 »

| 1

(

Л.«01 >0 ^ &

^ Со

А» Й ¦О 0»

1 © * ^ N1

К = 0,785 ^

¦а

11 !

.V]

Л А. м

Йй о, N. С»,

¦ » 1 1 ‘*„ .«ч. еал. Ч

? ? 1

1 — ч

‘ » +¦ — а

«а N0

> 1 •Г-"0

1 ©

К*д, ве2

*»• 1: + А

У ¦*« чз

С* 1 Сз

^ ‘ —

1» Л ? <а «з

|

2

+

Сл

N +

Л

3

V

^ X

\ и-

Та 1 !

II А :.Сл1

N ^ к

Чз

V)

С» >

И

N3

? са

И 1

&

* +

ДЙ.^ «5 N1 ?

N1 ^

?

•<¦ * 1 !

О) N’45

« ^ в | >

1

¦ Iй1

Л

СЗ ^

Ч § — о

> Л

«5) 5

К =0,549 ^ >¦

» ¦11

А (со) Л § сю

К—0:275 *

5

»

Л

Г;

4 1

Л А N

О, — V о,

5 С5 5

.

¦ + , 1»

Й N | — ч. Л

1<*

А.^ А

N3 Сл V]

Са "5

¦ I

А „со

«3

/<=0,602

1 ®

К=0,301

>

® •> 1 *

1- 1 V] М л

*

*

•г

Д.

Ч со

А

*

С»

© I

Сз

И |.<- » ? * С* 1 л,

5? ^ <е> <1 § 1

+ 1 А.<- са с™

VI

> ^ — N1 й,

И

Л @ ^

К — о. 75в

II

Л

+ + 1

А А ^

-N1 143 ^ 1 II

5 § ‘§; ! ^

^ 1 .VI

1 N1

* 1 +

А, гл сз ^ <о

Сл <- СЗ,

Д, Е§ 44 б>

11 » Й А

« о* ^

К -0,758

" А

^ 2 м

С»

И *

А А

(• N3

^ Сч ^ «л

Ч.

>

А О, Си

59

.г-

^ ¦ *

" Д. со

I 143 Сч

.5; С5«з

У

? * > +

Сл Сл

+

О,

СЗ)

N +

§

(м) А

^ §

Ч 4. ‘ ^

? ? § § ! & & 53

+ 1 са с«

К = 0,54 9 .

II „ " Рь Со

К=0,2 75

И

1

С*

А

<3

* А 1 1

.-ч А — V) са

¦ . ^

> + 1 *

И» ‘ "

1

+ 1 »

А .V! «а Со, й, "V .ц. о,

•о

К = 0,5 4 9

1 ® § К=0,275

Ось симметрии

>1 *

+

Л

N3

+

О!

О, + 11

141 О

,со

2AAНUO = 0, АМ31= + 7,93 кН-м, Д Aн4>2 = = ‘+ 3,72 кН-м, 2 АМои = +7,93 + 3,72= + 11,65 кН-м;

S(AAН„0 + AAн0„) = + 11,65 кН-м;

К допН <2доп == -0.375. I I,65 = -4,37 кН-м.

Уравновешиваем моменты. Узел 9: Aн9Heyp = + 1,56+ 1,72 — 2,54 = +0,74 кН-м;

АМ01о = -0,862-0,74 = — 0,64 кН-м;

AAН9J =-0,138-0,74 =—0,10 кН-м.

В таком же порядке производится уравновешивание мо­ментов в остальных узлах рамы. Величины уравновешиваю­щих моментов при втором уравновешивании записаны в рас­четной таблице (рис. 11.19), для всех сечений рамы подсчи-

197

Таны опорные моменты. Эпюра изгибающих моментов от горизонтальной (ветровой) нагрузки показана на рис. 11.20.

Объемлющие эпюры усилий при основном сочетании на­грузок даны на рис. 11.21—эпюра изгибающих моментов, на рис. 11.22 — энюра поперечных сил и на рис. II. 23 — эпюра нормальных сил.

Определяем ординаты объемлющих эпюр усилий. Определение М и 0 для ригелей покрытия Ригель 9— 10 (рис. 11.24): Мй10 = — 63,58 + 8,76 = — 54,82 кН-м (рис. 11.16 и 11.19)} + 275,16 +7,97 =+ 283,13 кН-м.

Постоянная расчетная нагрузка на ригель о, = «=77,58 кН/м (рис. 11.13). Опорные реакции:

I б

М* + Ч11-^~М10 54,82+77,58-6 — 283,13

= 194,69 кН,

I 6

— Щ + д11 — + М10 —54,82+77,58-6 — + 283,13

«= 270,79 кН.

104.69’___________ 503,33′

<3

104

*

©

1295 62

©

=

606,64

1092,78

1105,76

2697.73

4

?

.?О

Поперечные силы:

^9,10 =* + 194.69 кН; <?,о.9 = «7 = — 270’79 кН-

Расстояние от узла 9 до сечения ригеля в пролете с максимальным изгибающим моментом

2.61 м.

77,58

3 мй + — <?1 — у — — 54,82 + 194,69 • 2,51 — — 77,58-^- — 189,47 кН-м.

Опорные реакции:

Р™ = = ^ = = 232,74 кН.

Ригель 10—10′ (рис. II. 25):

М1010, = — 260,8 + 2,18 = — 258,62 кН-м, Мш, д0 = + 260,8 — 2,18 = + 258,62 кН — м.

Поперечные силы:

Чг = 77,58кН/н

<210,10′ = + 232’74 кН — <Эюмо = ~ 232>74 кН-

Цг = 77.5вкН/м М = 258.62 кН-м / М = 258,62 к Им

252,74

Эпюра „М"

Эпюра„в"

211,74

11.25

Максимальный изгибающий момент в ригеле находится, на расстоянии х = 3 м от опоры 10:

ЯР — 8

2

77,58-6′



.