Q = Qr + Qb — (29.4)

1. Вытяжные зонты

Вытяжные зонты — это самый распространенный, но наименее эффективный тип местных вытяжных устройств.

190 Гшьа 29. \h

Зонт с центральным углом 60° (рис. 29.1) обеспечивает относительную рав­номерность поля скоростей воздуха, входящего в него.

77777

Рис. 29.1. Вытяжной зонт: ив скорость воздуха рабочей зоны; г:3 скорость входа воздуха в зонт; И — диаметр зонта или сечение Ах В; с1 — диаметр источника вредных выделений или сечение а X Ь

Размеры приемного сечения зонта И или А х В всегда должны больше раз­меров источника вредных выделений: (1 или а х Ъ на величину 2Д:

Для круглых зонтов И = с1 + 2Д; (29.5)

Для прямоугольных зонтов А = а 4- 2Д и В — Ь 4- 2Д (29.6)

При соотношении сторон а/Ъ ^ 2.

Д = 2,14(г? в/г?1 )2 х г2/± (29.7)

Для прямоугольных зонтов здесь и далее вместо д. принимают эквивалентный диаметр

4 = 1,13\/а х 6, (29.8)

Где ув — подвижность воздуха рабочей зоны. Обычно ув = 0,2 … 0,5 м/с. г>1 — скорость входа конвективного потока в зонт (м/с):

Гч = 0,068(3 х ?7^2)0-33- (29.9)

Если соотношение сторон источника вредного выделения а/Ь > 2, то:

Д = 2,14(г>в/г;1)2 х Z2/fc; (29.10)

= 0,039 х <2°’33(?/6)0’38 (29.11)

Зонт эффективен только при соблюдении следующего условия:

{ув/гЧ)(г/(1) 0,35.

Минимальный характерный расход (м3/ч):

Ь0 = 3600 х х VI. (29.12)

Коэффициент учета конструкции А’Г( — 1. Коэффициент учета подвижности воздуха помещения:

Кв = (1 + 2А/ё)2. (29.13)

Ьмо = х Кв х (29.14)

Пример

Круглый горизонтальный источник теплоты ё — 0,6 м, температура поверх­ности которого 400° С, оборудован вытяжным зонтом на расстоянии (по высоте) Z — 0.5 м. Подвижность воздуха в помещении ув = 0,25 м/с. Расчет

1. Выделения теплоты от горизонтального источника:

?г = 1,3 х 1,4 я" (400 — 20)1;33 = 1390 Вт.

192 I i’ib’i ‘9- \1»Г1ПЫ1 (ilxll! Я /И II hit (/( ini’i’IH! h

2. Скорость входа тепловой струи в зонт:

V\ = 0,068 (1390 х 0,5/0,б2)0’33 = 0,83 м/с.

3. Проверка эффективности зонта:

0,25 0,5

——- ¦ —— = 0,25 < 0,35 — зонт эффективен. 0,83 0,6

4. Размеры зонта:

Д = 2,14 (^ V = 0,081 м » 0,08 м.

V0’83/ °>6

5. Характерный расход:

7Г х 0 762

L0 = 3600————————————- ^—— х 0,83 = 1355 м3/ч.

6. Коэффициенты подвижности и токсичности:

КБ = (1 + 2 х 0,08/0,б)2 = 1,60;

Кт =1,0 (для теплоты).

7. Расход через местное вытяжное устройство:

LMO = 1355 х 1,6 х 1 = 2170 м3/ч.

8. Проверка скорости входа в зонт v3 ^ 3 м/с:

2170 х 4 л ,

* = 3600 х 7г х 0,762 = Х’33 М/С-

При отсутствии источника теплоты вынос зонта Д принимают Д = 0,1 х d, а скорость входа в зонт v3 = 0,8 … 1,0 м/с.

LMO = 3600 х F3 х v3 х Кт. (29.15)

2. Бортовые вытяжные устройства

Применяют прежде всего для гальванических и закалочных ванн (рис. 29.2). Эффективность бортовых вытяжных устройств около 0,85. Вытяжные устрой­ства могут быть односторонними и двухсторонними или односторонними с нере — дувкой. Более эффективно опрокинутое вытяжное устройство, но оно загоражи­вает часть поверхности.

Рис. 29.2. Бортовое вытяжное устройство: а — опрокинутое; б — обычное; f>p — ширина ванны при обычном устройстве; hp — глубина поверхности раствора; I — длина ванны

Характерный расход для вытяжных устройств без передувки (м3/ч):

= 1400 [0.53 х bp х l/{bp + l) + hp}0’33 x (1 + 0,016Af) x bp x Z, (29.16)

Где bp ширина ванны для обычного вытяжного устройства или расстояние между опрокинутыми устройствами (м); I — длина ванны (м); hv — расчетное заглубление жидкости (м) (см. рис. 29.2); Аt = tu — tB разность температур между поверхностью раствора и температурой рабочей зоны (°С).

LMO = L0 х Кп х Кв х КТ, (29.17)

Где А’„ — 1 для двухбортовых вытяжных устройств; Кп = 1,8 для однобортовых вытяжных устройств; Кв — 1; Кт определяют по приложению 26.

Для широких ванн применяют передувку. С одной стороны размещают при­точный воздуховод с узкой щелью, по которой вытекает плоская струя, настила­ющаяся на раствор, с другой устанавливают однобортовое вытяжное устройство.

L0 = 1200 х b1/ xl{ 1 + 0,03Дг). (29.18)

Количество воздуха для передувки (м3/ч):

Ln = 60 х bp х i(l 4- 0,03Ai), (29.19)

При загрузке ванны передувку отключают. Пример расчета

Ванна для хромирования (К\ = 1,6 прил. 26) имеет размеры: 6Р = 0,8 м; I = = 1,0 м; hp = 0,2; температура раствора 60° С. Вдоль ванны установлено двухбор — товое опрокинутое вытяжное устройство. Температура рабочей зоны tB = 20° С.

Lq = 1400 [0,53 х 0,6 х 1/(0,6 + 1) + 0,2]°’33 х (1 + 0,016 х 31) х 0,6 х 1 = 928 м3/ч.

При tp = 60° С температура поверхности составит tu — 51° С (см. табл. на с. 40).

Дг = 51 — 20 = 31° С;

7—3779 194 Глава 29. Местные еытяж-пые устройства

Ьыо = 928 х 1 х 1 х 1,6 = 1500 м3/ч. При обычном двухстороннем вытяжном устройстве:

?о = 1400 [0,53 х 0,8 х 1/(0,8 +1) + 0,25]°’33 х (1 + 0,016 х 31) х 0,6 х 1 = 1320 м3/ч;

Ьмо — 1320 х 1 х 1 х 1,6 = 2100 м3/ч (на 40% больше, чем Ьмо опрокинутого вытяжного устройства).

3. Боковые вытяжные устройства

Боковые вытяжные устройства применяют, если по технологическим причи­нам нельзя занимать место над источником вредных выделений (рис. 29.3). Бо­ковая стенка (фланец), к которой прикреплено местное вытяжное устройство, увеличивает его эффективность.

Рис. 29.3. Боковое вытяжное устройство: А ширина, В — высота устройства; а — ши­рина, Ь — длина источника вредных выделений; жц, уо — расстояние от угла панели до центра источника вредных выделений и до центра устройства соот­ветственно

Размер А принимают равным а; В = (0,5 1)(хо + Ь/2).

Конструктивный коэффициент вытяжного устройства с фланцем:

Кп = 0,22 (1 — 0,0625 — П2), (29.20)

Где _

Б = 4,17(5 + ??); (29.21)

О и с! эквивалентные диаметры соответственно вытяжного устройства и ис­точника вредных выделений (м); параметр

5 = 0,5 + УО + у]х1 + у^ . (29.22)

Конструктивный коэффициент вытяжного устройства без фланца:

Кп = [0,32 + 0,06(Я/Л)2’33](1 — 0,0625 х I)2). (29.23)

Характерный расход:

Lq = 310 [<5 {s 4 d)5]0,33; (29.24)

( d2 \0,33

А’в = 14- 20,8 х г>Б —— . (29.25)



.