Tag Archives: размером

Цк = 32 887 $ х 1,05 х 27,0 = 932 346,45 руб

Где

1,05 — коэффициент, учитывающий таможенную пошлину; 27— курс рубля к доллару США по состоянию на 01.01.2000 г. Тк— нормативный ресурс использования комплекта запасных час­тей, маш.-ч. Показатель Т. в соответствии с контрактными данными принимается в размере 1000 маш.-ч;

Нормативный показатель затрат на ремонт и техническое обслужи­вание установки направленного бурения (Р) равен:

15.1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ И ПЛОЩАДЕЙ ЗДАНИЙ

1. Строительный объем здания (жилого или общественного) опреде­ляется как сумма объемов надземной и подземной частей.

Строительный объем определяется в пределах ограничивающих поверхностей с включением ограждающих конструкций, световых фо­нарей, куполов, эркеров, веранд, тамбуров, лоджий без учета выступа­ющих архитектурных деталей и конструктивных элементов — порти­ков, террас, балконов, объема проездов и пространств под зданием на опорах, а также проветриваемых подполий под зданиями, проектируе­мыми для строительства на вечномерзлых грунтах. Строительный объем определяется раздельно для каждой из частей зданий, различающихся объемно-планировочными решениями (высотой, этажностью, шириной и др.), зданиями с поворотными секциями и т. п.

Строительный объем надземной части здания рекомендуется опреде­лять умножением площади вертикального поперечного сечения на длину здания.

(15.1)

Где:

Унад} — строительный объем надземной части здания, м[‡];

8в — площадь вертикального поперечного сечения здания, которая ограничивается наружной поверхностью стен, верхним очертанием кров­ли и чистым полом первого этажа, м2;

Ьзд — измеренную между наружными поверхностями торцовых стен в направлении, перпендикулярном площади сечения на уровне первого этажа выше цоколя.

Объем подвала (Уп) рекомендуется определять умножением площа­ди горизонтального сечения подвала в уровне первого этажа выше цоколя (8г) на высоту (Нп) от уровня чистого пола подвала до отметки чистого пола первого этажа.

(15.2)

П

V = вхН.

П

(технического чердака), внеквартирных коммуникаций, а также тамбу­ров лестничных клеток, лифтовых и других шахт, портиков, крылец, на­ружных открытых лестниц в. общую площадь квартир жилых зданий не включаются.

8. Площадь жилого здания следует определять как сумму площадей этажей здания, измеренных в пределах внутренних поверхностей на­ружных стен, а также площадей балконов и лоджий. ,

Площадь лестничных клеток, лифтовых и других шахт включается в площадь этажа с учетом их площадей в уровне данного этажа.

Площадь чердаков и хозяйственного подполья в площадь здания не включается. о-чл-:-.., .

9. Площадь помещений жилых зданий следует определять по их размерам, измеряемым между отделанными поверхностями стен и пере­городок на уровне пола (без учета плинтусов).

При определении площади помещения мансардного этажа учиты­вается площадь этого помещения с высотой до наклонного потолка 1,5 м при наклоне 30° к горизонту, 1,1м— при 45°, 0,5 м— при 60° и более. При промежуточных значениях высота определяется по интерполяции. Площадь помещения с меньшей высотой следует учитывать в общей площади с коэффициентом 0,7, при этом минимальная высота стены должна быть 1,2 м при наклоне потолка 30°, 0,8 м— при 45°, 0,3 м — при 60°, не ограничивается при наклоне 60° и более.

10. В общественном здании различают общую площадь здания, по­лезную и расчетную площади. ,

Общая площадь общественного здания определяется как сумма пло­щадей всех этажей (включая технические, мансардный, цокольный и подвальные).

Площадь этажей зданий следует измерять в пределах внутренних поверхностей наружных стен. Площадь антресолей, переходов в другие здания, остекленных веранд, галерей и балконов зрительных и других залов следует включать в общую площадь здания. Площадь многосвет — ных помещений следует включать в общую площадь здания в пределах только одного этажа. Площадь мансардного этажа измеряется в преде­лах внутренних поверхностей наружных стен и стен мансарды, смеж­ных с пазухами чердака.

При наклонных наружных стенах площадь этажа измеряется на уровне пола.

11. Полезная площадь общественного здания определяется как сум­ма площадей всех размещаемых в нем помещений, а также балконов и антресолей в залах, фойе и т. п., за исключением лестничных клеток, лифтовых шахт, внутренних открытых лестниц и пандусов. \

12. Расчетная площадь общественных зданий определяется как сумма площадей всех размещаемых в нем помещений, за исключением коридо­ров, тамбуров, переходов, лестничных клеток, лифтовых шахт, внутрен­них открытых лестниц, а также помещений, предназначенных для разме­щения инженерного оборудования и инженерных сетей.

Площадь коридоров, используемых в качестве рекреационных по­мещений в зданиях учебных заведений, а в зданиях больниц, санатори­ев, домов отдыха, кинотеатров, клубов и других учреждений, предназ­наченных для отдыха или ожидания обслуживания, включается в нор­мируемую площадь.

Площади радиоузлов, коммутационных, подсобных помещений при эстрадах и сценах, киноаппаратных, ниш шириной не менее 1 м и вы­сотой 1,8 м и более (за исключением ниш инженерного назначения), а также встроенных шкафов (за исключением встроенных шкафов инже­нерного назначения) включаются в нормируемую площадь здания.

13. Площадь подполья для проветривания здания, проектируемого для строительства на вечномерзлых грунтах, чердака, технического подполья (технического чердака) при высоте от пола до низа выступа­ющих конструкций менее 1,8 м, а также лоджий, тамбуров, наружных балконов, портиков, крылец, наружных открытых лестниц в общую, полезную и расчетную площади зданий не включается.

14. Площадь помещений зданий следует определять по их разме­рам, измеряемым между отделанными поверхностями стен и перегоро­док на уровне пола (без учета плинтусов). Площадь помещения ман­сардного этажа учитывается с понижающим коэффициентом 0,7 на участке в пределах высоты наклонного потолка (стены) при наклоне 30°— до 1,5 м, при 45°— до 1,1м, при 60° и более — до 0,5 м.

Я = 1 ?пх

П-с. 2пЛис (1из 6,28-0,175

ХМ62= о,023 (м*°С)/Вт. 0,646

Термическое сопротивление на поверхности покровного слоя для обеих труб

Яп =——— =——— ^——- = 0,06 (м*°С)/Вт.

П яс1п са 3,14-0,662-8

Термическое сопротивление теплопроводов

К1 = Киз 1 + Кп-с- =1,11 + 0,023 + 0,06 = 1,193 (м«°С)/Вт,

Я2 = 1,24 + 0,023 + 0,06 = 1,323 (м*°С)/Вт

Из предыдущего примера принимаем термическое сопротив­ление на внутренней поверхности канала 11п к = 0,026 (м»°С)/Вт, стенок канала Як = 0,014 (м*°С)/Вт, грунта ^ = 0,249 (м«°С)/Вт и суммарное термическое сопротивление = 0,289 (м»°С)/Вт

Определяем температуру воздуха в канале:

1 = 86/1,193 + 46/1,323 + 3/0,289 = 117,3 = 23 ^ к 1/1,193 + 1/1,323 + 1/0,289 5,06

Удельные потерн тепла подающим и обратным теплопровода­ми

Тср.1Чк 86-23,2 А. =—— = = 52,6 Вт/м,

1 1,193

46-23,2 =———— = 17,2 Вт/м.

2 1,323

Суммарные удельные потери тепла

А =я. +а0 =52,6 + 17,2 = 69,8 Вт/м.

При условии отсутствия тепловой изоляции удельные тепловые потери каждым теплопроводом будут такими, как в примере 1:

=308,6 Вт/м, я’2 =-121,5 Вт/м,

А суммарные тсплопотери Чнеиз =308,6 Вт/м. Эффективность тепловой изоляции

= Чдеиз^з = 308,6-69,8 = 0 ?? Чнеиз 308>6 ‘

Пример 4.

По нормированным тепловым потерям для двухтрубной теп­ловой сети с прокладкой теплопроводов в отдельных каналах (рис. 22) определить толщину основного слоя тепловой изоляции, температуру воздуха в каналах, тепловые потоки в грунт, а также температуру на поверхности изоляционной конструкции.

Рис 22

Диаметр трубопроводов d = 0,529 м. График температур в теп-

Н

Лосети 150 — 70°С, среднегодовая температура воды в трубопрово­дах т j = 90°С, Тср 2 = 50°С, средняя температура грунта на глу­бине заложения оси теплопровода h = 1,5 м составляет 5°С Теп­ловая изоляция — маты минераловатные прошивные марки 100,

Покровный слой — изол толщиной 2 мм с = ОД 5 Вт/(м*°С))

Прокладка теплосети осуществляется в песчаных грунтах влаж­ностью 12%.

Коэффициент теплопроводности основного слоя изоляции (прил. 1)

Я = 0,045 + 0,00021 tCD, где

T t

Cp. l 2

= 65 °С — подающий трубопровод,

90+40 2

T _Лр.2+40

Ср.2 2

50+40 2

= 45 °С — обратный трубопровод.

Яиз 1 = °’045 + 0,100021’65 = °’059 Вт/(м’°с)’

Яиз 2 = °’045 + 0,00021’45 = 0’054 Вт/(м*°С).

Нормируемые плотности тепловых потоков определяем по табл. 2 прил. 14:

Чнорм=98 Вт/М) чнорм=38 Вт/М Определяем термические сопротивления теплопроводов:

™=!^=9°15=О,87 (М*°С)/ВТ, ^ 1 норм 98 Ч1

=!^!О = 50-5 =

2 Норм 38 ч2

По формулам (17) и (18) рассчитываем толщину основного слоя изоляционной конструкции, приняв предварительно коэффици­ент теплоотдачи на поверхности теплопроводов а = 8 Вт/(м*°С) (прил. 10):

А) для подающего теплопровода

1

= 2^3

1 ая(с1н +0,1)

= 6,28-0,059 [0,87-

1

= 0,3

8-3,14 (0,529 + 0,1) По таблице (прил. 18) находим В = 1,35, тогда

5.. =^(В-1) = °’529

Из.1 2 4 2

(1,35-1) =0,09 м.

Б) для обратного теплопровода

= 0,38, В = 1,47

8-3,14(0,529 + 0,1) ¦ 0,47 = 0,12 м, что является предельной толщи-

Из.2 2

Ной изоляции для трубопроводов в непроходных каналах Ду 500 (прил. 17).

Принимаем толщину основного слоя изоляции для обоих теп­лопроводов <5 = 0,12 м, тогда наружный диаметр основного слоя из

Изоляции будет с1 =0,769 м, а покровного слоя с1 = 0,773 м.

С учетом данных табл. 1 прил. 7 [2] по прил. 4 [9] принимаем 2 канала КС 120-120 с внутренними размерами 1200×1200 мм и на­ружными — 1400×1370 мм.

?п

Термическое сопротивление основного слоя изоляции для каж­дой трубы

R

ИзЛ 2/гАиз1 dH 6,28-0,059 х цда = W04 (^-рувт,

R 9 =———- 1—— in ^ = 1,1 (м*°С)/Вт.

Из-2 6,28-0,054 0,529

Термическое сопротивление покровного слоя для каждого теп­лопровода

К — * —\—0,01 (м*°с)/вт

ПС — 2лАп. с йиз 6»280’15 °>769

Термическое сопротивление на поверхности покрытия для каж­дого теплопровода

Яп = —-— =——————- = 0,05 (м»°С)/Вт.

^nB = 6,28-0,054 0,529

1,18

П я6пла 3,14-0,773-8

Термическое сопротивление каждого трубопровода К1 =Киз 1+Кп-с.+кп = 1,004+ 0,01 + 0,05 = 1,064 (м»°С)/Вт,

Я2 = 1,1 + 0,01 + 0,05 = 1,16 (м’°С)/Вт. Эквивалентные диаметры канала

4Р 4-1,2-1,2

А = — =——————— = 1,2м,

В-э Р 2(1,2+1,2)

. 4-1,44,37

А =——————— = 1,38м.

Нэ 2(1,4+1,37)

Принимая коэффициент теплоотдачи на поверхности канала а = 8 Вт/(м2*°С) (прил. 10), рассчитываем термические сопро­тивления на поверхностях каналов:

Япк =——- — =————— = 0,033 (м*°С)/Вт.

^в. э.а 3,14-1,2-8

Принимая коэффициент теплопроводности стенок канала

Я =1,6 Вт/(м°С) (прил. 3), определяем их термическое сопро — к

Тивление:

К =—= —-?п^^=0,01 (м»°С)/Вт.

К 2яЯк ёв. э 6’284’2 1>6 Термическое сопротивление грунта рассчитываем по выраже­нию (14), так как отношение Ь/<1 = 1,5/0,529 = 2,8.

Н

Коэффициент теплопроводности грунта (прил. 11) Я^р =0,94 Вт/(м»°С), тогда

Я ^п^ = 0,25 (м*°С)/Вт.

ГР 2яД^ (1нэ 6,280,94 1,38

Суммарное термическое сопротивление потоку тепла от воз­духа в канале в грунт.

Я =Я + Як + Я™, = 0,03 3 + 0,01 + 0,25 = 0,29 (м-°С)/Вт

И П. К. г

Температуру воздуха в канале определяем по выражению (26):

4 _Тср.1/К1+{о/К0 _ 90/1,064+5/0,29 _23 к.1 1/^+1/^ 1/1,064+1/0,29 ‘ ‘

Тср.2/К2+1о/К0 50/1,16+5/0,29 ,.10_

I =————————— =—————- -— = 14,1°С.

К-2 1/К2+-1/Я0 1/1,16+1/0,29

Термические сопротивления на пути потока тепла от теплоно­сителя в грунт

Я =Я1+Я()= 1,064+ 0,29 = 1,35 (м*°С)/Вт, Яп 2=1,16 + 0,29 = 1,45 (м*°С)/Вт.

Термическое сопротивление взаимного влияния тепловых по­токов трубопроводов определяем по выражению (30):

+1=—^х 6,28-0,94

Х

‘ 2-1,5

+ 1 = 0,17 (М’°С)/Вт.

1’2 .

Ср.1 С П.2 у ср..

Коэффициенты Ч^иЧ^ находим по формулам (28) и (29): (тср.2-[I]О)Кп. г(тср. Г^)111;2;

= (50-5)1,35-(90-5)0,17 (90-5)1,45-(50-5)0,17 ‘ ‘

У =(уГ{о)11п2-(тср.2-1о)К1,2;_ 2 (тср.2-1о)Кп. г(тср. Г1о)111;2

= (90-5)1,45-(50-5)0,17 (50-5)1,35-(90-5)0,17 ‘ ‘

Полные термические сопротивления теплопроводов с учетом взаимного влияния

ЕК1=КП 1+Ч’1К1.2 =1,35 + 0,4-0,17 = 1,42 (м«°С)/Вт,

^К2=КП2+Н/2111-2=1’45 + 2’5′()’17 = 1’88 (м,°сУВт- Удельные тепловые потоки от теплопроводов в грунт

Тср.1~*о 90-5

А. =—4———— =——- = 59,8 Вт/м,

Ч1 21Ц 1,42

Тср.2~*о 50-5 .. А _ .

А = —1————- =——- = 24,0 Вт/м,

27гЛГр йи 6’28,1’24 °>377

Термическое сопротивление каждого теплопровода при усло­вии отсутствия изоляции будет равно термическому сопротивле­нию грунта, т. е.

Цисиз =кнеиз =0 36 (м. оС)/Вт

Удельные теплопотери неизолированных подающего и обрат­ного теплопроводов

Ч„=ш. ЪЪ-Ъу. 85-0,36-45-0,17 . ^ ^

1 К^-ЬЦ^2 0,36 -0,17

^еиз = АТ2-К1-Аг1-К1;2=45,0>36_85017 =17 5 ^

2 0,36 -0,17

Суммарные потери тепла чнеиз = дНеиз + чнеиз = 229> 5 +17> 5 = 247 Вт/м.

Эффективность тепловой изоляции

Неиз „из ПАП ?т Т] = — 1Я_ = 211=6012=0,76.

Чнеиз 247

Как показывают расчеты, по сравнению с канальной проклад­кой эффективность изоляции значительно ниже, что связано с непосредственным контактом поверхности теплопроводов с грун­том, обладающим сравнительно большой теплопроводностью Кроме того, большое значение имеет воздушная прослойка в ка­нале между поверхностью трубопровода и грунтом, которая фак­тически также является теплоизолятором.

Пример 6.

По нормируемой плотности теплового потока определить тол­щину теплоизоляции из фенольного поропласта для двух тепло­проводов й = 0,377 м при бесканальной прокладке. Условия про — н

Кладки и данные для расчета принять из примера 5.

Нормируемая плотность теплового потока исходя из табл 2 прил. 15 составляет

Ч/норм =113 вт/м и я’2н0Рм =60 Вт/м,

А с учетом коэффициента К^, принимаемого по табл. 3, прил. ’15

?норм =К^порм =0,8-113 = 90,4 Вт/м,

^норм=к24/2норм=0 8.60 = 48 Вт/м

Находим термическое сопротивление подающего и обратного теплопроводов:

Т -1

Ср.1 о 90-5

?111=—^—— =—— = 0,94 (м*°С)/Вт,

1 норм 90,4 4 7

Ч1

Т — г ср.9 о 50-5

ЕЯ0=——————- =—— = 0,937 (м*°С)/Вт.

^ 2 Норм 48

Ч2

Толщину основного слоя изоляции определяем по формулам (17) и (18).

^пВ = 2тсЛ113^К = 6,28 • 0,055 • 0,94 = 0,32,

TOC \o "1-3" \h \z А о 177

В = 1,38,тогда 5 , = (В-1) = 0,38 = 0,07м.

Из.1 2 2

По выражению (19)

Е27гЯиз ^К _1 е6,28-0,055-0,94 , <5 = ———— —й = — —0,377 = 0,07м.

Из 2 11 2

Пример 7.

Определить эффективность тепловой изоляции и потери тепла двухтрубной тепловой сетью с предварительно изолированными трубами фирмы АББ при расчетных температурах теплоносителя

^=130°^ Т2=70°С.

Диаметр труб Ду 250, глубина заложения труб h = 1 м, темпера­тура грунта на глубине заложения t = 5 °С, грунты — пески и супе­си, коэффициент теплопроводности грунта А^ =1,2 Вт/(м*°С) Схема прокладки на рис. 24.

Рис 24 Схема двухтрубной бесканальной прокладки с предварительно изолированными трубами (размеры указаны в метрах)

Исходя из нормативных материалов фирмы АББ [6] наружный

Диаметр полиэтиленовой оболочки для труб Ду 250 ё = 400 мм.

Термическое сопротивление полиэтиленовой оболочки в расче­тах не учитывается вследствие малости величины. Наружный

Диаметр стальной трубы с! =273 мм, толщина слоя пенополи-

Н

Уретановой теплоизоляции равна <5^ = 60 мм.

Принимая коэффициент теплопроводности слоя изоляции А =0,027 Вт/(м*°С) [7, с. 1.2.1], определяем термическое со­противление изоляции.

D„ 6,28-0,027 0,273

Н

<1

R =—=————————- —— ?п-^- = 2,25 (м»°С )/Вт

Из 2яЯиз ‘ — — ™

Так как Ь/с! = 1,0/0,273 = 3,66 > 2, то термическое сопротив­ление грунта рассчитываем по уравнению (14)

К _ 1 ^ = = (м,0С)/Вт.

* 2Чр п. с. б’28’[II]‘2 0,4

Термическое сопротивление каждого теплопровода

Я = р =2,25 + 0,31 = 2,56 (м’°С)/Вт.

1 2 из гр 5 \ у

Термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние тепловых потоков

401.8 356.2 403.2 357.7 404.7 359.4 406.2 408. 409.8 412.2 415.2 420.2 426.7 434.2 444.2

Массив площадей сечений Аз(1) двутавров по ТУ 14-2-24-72

70.7 78.3 86.2 95.2 104. 115. 125. 127. 138. 140. 153. 154. 155. 168. 169. 172. 185. 187. 192. 204. 213. 224. 236. 246. 260. 286. 315. 351.

Массив моментов инерции сечений ^аи) двутавров по ТУ 14-2-24-72 относительно оси у

9060.

21710.

42110.

3220. 3600. 4000. 5940. 6570. 7330. 10720. 8140. 11890. 13240. 10020. 17280. 14690. 11150. 19360. 16330. 12440. 18160. 24350. 20140. 27160. 22320. 30260. 33600. 37380.

Массив размеров ширины полок Ьз(1) двутавров по ТУ 14-2-24-72

260. 260.7 261.5 300. 300.7 301.7 350. 302.7 351. 303.7 352.1 304.9 400. 353.2 306.2 401.1 354.4 307.7 402.3 355.7 403.7 357.2 405.1 358.7 406.6 408.3 410.1 412.4

Программа "БТЕК 3" предназначена для расчета колонны сквозного сечения. с подбором варианта из двух двутавров по ГОСТ 8239-83 и варианта из двух швеллеров по ГОСТ 8240-59 . Программа имеет базу постоянных данных, состоящих из шести массивов.

Массив площадей сечений А(1) двутавров по ГОСТ 8239-89

12. 14.7 17.4 20.2 23.4 25.4 26.8 28.9 30.6 32.8 34.8 37.5 40.2 43.2 46.5 49.9 53.8 61.9 72.7 84.7 100. 118. 138.

Массив моментов инерции сечений двутавров по ГОСТ 8239-#9 относительно оси х

198. 350. 572. 873. 1290. 14.30. 1840. 2030. 2550. 2790. 3460. 3800. 5010. 5500. 7080. 7780. 9840. 13380. 19062. 27696. 39727. 55962. 76806.

Массив моментов инерции сечений двутавров по ГОСТ 8239-Л0" относительно оси у

17.9 27.9 41.9 58.6 82.6 114. 115. 155. 157. 206. 198. 260. 260. 337. 337. 436. 419. 516. 667. 808. 1043. 1356. 1725.

Б

Массив площадей сечений ЛШ) швеллеров по ГОСТ 8240-89

6.16 7.51 8.98 10.9 13.3 15.6 17. 18.1 19.5 20.7 22.2 23.4 25.2 26.7 28.8 30.6 32.9 35.2 40.5 46.5 53.4 61.5

Массив моментов инерции сечений ^Щ) швеллеров по ГОСТ 8240-89 относительно оси х

22.8 48.6 89.4 174. 304. 491. 545. 747. 823. 1090.

1190. 1520. 1670. 2110. 2330. 2900. 3180. 4160. 5810. 7980. 10820. 15220.

Массив моментов инерции сечений ^Ш) швеллеров по ГОСТ 8240- 89 относительно у

5.61 8.7 12.8 20.4 31.2 45.4 57.6 63.3 78.8 86. 105. 113. 139. 151. 187. 208. 254. 262. 327. 410. 513. 642.

5.4.2. БЛОК-СХЕМ! АЛГОРИТМОВ РАСЧЕТА

Блок-схемы разработаны на основании методики расчета стальных центрально-сжатых колонн, изложенной в главе 4 нзстоящегр пособия. Обозначения приняты согласно пршожению 9 [13.

Блок-схема для расчета колонн из равнополочных уголков представлена на рис. 5.4.

С

)

НАЧАЛО

7

?1

1=1+1



.