Tag Archives: сечение

— = <163&gt

Р 2R \ дхг Jx=o L2

Где f(t) — прогиб среднего сечения;

У = f(i) cos — .

Из (163) имеем

^(0 = S’2tf(Ea + 8l) = *(82 + 8i): (164)

K — п2 " 2R *

Далее записываем условия равновесия половины стерж­ня, отделенной средним сечением: 114

Мъш — Р(е + f); Р,„ = Р. (165)

В соответствии с [78] уравнения движения стержня

Имеют вид

(166)

ЛИ = dM вн; d-PBH = 0. Для данного случая из (166) получаем:

Si ‘

38,

ДМт . . фAfnn • , 1

Мб! + РЫг = ‘

06»

ДМв

Ога;

Звл

ЗРВ„ • ФPB„ —

ЗМВ

Дсг2 ФP,

(167)

Ел +

—— Ej + —— е2 + -— дех де дел

ДРв

3. Влияние ползучести на устойчивость составных колонн

Общий метод исследования устойчивости в условиях ползучести, разработанный в [78, 79, 83], позволяет ре­шить задачу об устойчивости составных сквозных колонн при длительном загружении. Рассматривается двухтруб­ная составная колонна (см. рис. 50, б) при внецентрен — ном сжатии. Здесь используются те же допущения, что и в предыдущем параграфе.

+ —я *2(og + o2e) +

В соответствии с рис. 50, б находятся главный вектор и главный момент сечения относительно оси х—х:

Я — — (sin ф — ф cos ф) с

+ — (h — Ri — Ri) b (Oft + ст2Н) + яRiti (CT2„ — triH) +

I + cosp

^BH = Rl h ~ (Ф — sin Ф c°s Ф) + ~ (a® — o®) + + ~ < h К + olH) +±(h-R1-R2fb (o0 — oj +

3 (я — P) + 2 sin p — — sin 4|3

12 2H 1 1 + cos |3

¦ 2nRiix (o2H — a1H) —

+ T

Sin |3 + (я — P) cos P —————————— sin3 P

On2„6 _______________________________ 3_____

^102,< 1 + cos P

(182)

Л + — Rl 1

(Л —/?!—/?,) Ї(ffo + a,,,)

H 2

Все переменные в (181) и (182) выражаются через крае­вые деформации eЎ и ег:

Е2 (^1 + i)) — ет (fti +1 + Л) — 81 ф = arceos ; (183)

Е2 + Bi

I еаг] — 6i (Й!+ 1)

TOC \o "1-3" \h \z Р = arceos — •———————————————————————— ; (184)

II в! + s2

Е0 = е2а2 —ejfli; (185)

Е2п = е2аи — е, а22, (186)

где

К + 11 — 1

Ао = ¦

Лх+1+Г) ‘ ht+ 1+11 ‘

2r\ hi + 1 — ti

Ftl + n+l : й22== А1 + 1+т, ‘

Прогиб среднего сечения

F(/) = k(eЎ + е2), (187)

Где

?2

Я2/?2 (Ai + 1 + т|) •

Записываем уравнения движения: дМы ¦ . дМт

¦ г дМт -6 ,

Si

Де2

J’2h I (1

Де1

Да"

YiP);

Да:

ДР„„ . дР,

ЭР

Аб

ЕН——- Г" +

1 Pk&i + Pke2 = дМ,

ДМп

До°

ФP

DeI

Фs.

Да°

5а0б

ФP

ПН ‘б

Для связи между напряжениями, деформациями и временем в бетоне используется уравнение нелинейной ползучести по И. И. Улицкому (можно использовать любой другой закон нелинейной ползучести):

1

(189)

Ю] <PО = V

«з h

Дифференцируя (185) и (186) по времени и решая их совместно с (188) и (189), получаем уравнения движе­ния составного стержня в виде нормальной системы диф­ференциальных уравнений пятого порядка:

— a* 6я

A1 b., — a2 aj 63 — a3 61

2 » ai 6:

Ai b3 — a3 b

Їs-

(190)

Oj 62 — as

¦ a2

Й = —, (6) Эр’

Где Б — площадь поперечного сечения канала по внутреннему или наружному обмеру, м2;

Р — периметр канала по внутреннему или наружному обмеру, м. Термические сопротивления на поверхностях покровного слоя

Изоляции и канала определяются по формуле:

Я (я )=—?—, (7)

П. сЛ п. к. тсйпа

Где <1 — диаметр поверхности изоляционной конструкции тру­бопровода или эквивалентный диаметр канала, м;

А — коэффициент теплоотдачи на поверхности теплоизоляци­онной конструкции или канала, Вт/м2*°С, может определяться как сумма

3.2. ПРОВЕРКА ПРОЧНОСТИ И ЖЕСТКОСТИ ВАЛКИ

Поскольку подбор сечения производится по приближенным фор­мулам без учета собственного веса балки, неточным значениям расчетного сопротивления, необходима проверка прочности и жест­кости балки.

По принятым размерам сечения балки вычисляют фактические ге­ометрические характеристики этого сечения:

— площадь всего сечения А^^т^Ь^;

— площадь стенки балки

— площадь одного пояса балки Аг=Ь^;

— статический момент полусечения



.