Tag Archives: свету

Потери теплоты через ограждения помещений

Потери тепла через ограждения определяют по формуле

= 1гх (ев-*н)(1 + (5.1)

Где Р расчетная площадь ограждения (м2), ?в температура внутреннего воз­духа (°С), ~ температура наружного воздуха (°С), принимаемая как средняя температура наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 [26], п — ко­эффициент, зависящий от расположения наружного ограждения (табл. 5.1), Я,— термическое сопротивление ограждения, определяемое в теплотехническом рас­чете (прил. 19), [3 — коэффициент, учитывающий добавочные потери теплоты через ограждения (см. таблицы на с. 26 и 27).

Таблица 5.1 Коэффициент, учитывающий расположение ограждающей конструкции

Ограждающие конструкции

Коэффициент п

1. Наружные стены и покрытия (в том числе вентилируемые наружным воздухом), перекрытия чердачные (с кровлей из штучнв1х материалов) и над проездами; перекрытия над холодными (без ограждающих стенок) подпольями в Северной строительно-климатической зоне

1,0

2. Перекрытия над холодными подвалами, сообщающимися с наружным воздухом; перекрытия чердачные (с кровлей из рулонных материалов); перекрытия над холодными (с ограждающими стенками) подпольями и холодными этажами в Северной строительно-климатической зоне

0,9

3. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами в стенах

0,75

4. Перекрытия над неотапливаемыми подвалами без световых проемов в стенах, расположенные выше уровня земли

0,6

5. Перекрытия над неотапливаемыми техническими подпольями, распо­ложенными ниже уровня земли

0,4

Определение площадей и линейных размеров ограждений

Площади окон, дверей, фонарей измеряют по наименьшим строительным про­емам (рис. 5.1).

Площади потолков и полов определяют по расстояниям между внутренней поверхностью наружных стен и осями внутренних стен или между осями внут­ренних стен (рис. 5.1).

24 1.ик><1 ‘>. Попнрч пи п. юты I агрц. т <>> ния гн>\ и пинии

Угловое помещение

Ординарное помещение

-р—————————— ы=

^———————————————————— L

Рис. 5.1. Правила обмера площадей ограждающих конструкций: а, Ь — внутренние раз­меры; с, е — размеры наружной стены для углового помещения; с! — размер наружной стены для ординарного помещения; У-ок ширина окна

Ширину наружных стен углового помещения измеряют от внешней поверхно­сти наружных стен до осей внутренних стен (размеры с, е). Ширину наружных стен рядовых помещений — по расстоянию между осями внутренних стен (раз­мер (Г).

(5.2)

Высоту стен первого этажа (рис. 5.2) при наличии неотапливаемого подва­ла определяют как расстояние от потолка подвала до уровня чистого пола 2-го этажа:

Ну, с — Ч — Ипп К

Где /?„с ~~ высота наружной стены, Нэ — высота этажа, определяемая как рас­стояние между уровнем чистого пола и потолком одного этажа, Ь, ии — толщина перекрытия над неотапливаемыми подвалами, /гпер — толщина межэтажного пе­рекрытия (обычно 0,3 м).

При расположении пола на грунте высоту стен измеряют от уровня чистого пола 1-го этажа до уровня чистого пола 2-го этажа:

^¦нс = К + /?пер-

При конструкции пола на лагах высоту стен определяют как расстояние от ниж­него уровня подготовки под конструкцию пола 1-го этажа до уровня чистого пола 2-го этажа:

^нс = ^э + ^пл ^иер-1 (5-3)

~—*

Где И.1и[ — высота конструкции пола на лагах.

Пер-

Высоту стен промежуточного этажа измеряют между уровнями чистого пола данного и соседнего верхнего этажей:

Нкс — /гэ + Н

Высоту стен верхнего этажа при наличии чердака определяют как расстоя­ние от уровня чистого пола до верха утеплителя чердачного перекрытия; при

11<ЧП’рП JГНП.1П1ЧЫ 41 pt — i (>г[«1 M <>t HILM ПОЛИ UH. Hill! 25

Отсутствии чердака — как расстояние от уровня чистого пола последнего этажа до внешней поверхности покрытия.

Потери теплоты через пол, расположенный на лагах или на грунте, рассчи­тывают по зонам. Площадь пола делят на четыре зоны, параллельные наружной стене (рис. 5.3). Отсчет ведут от внутренней поверхности наружной стены, а если помещение заглублено в грунт — от уровня земли по наружной стене и далее по полу. Ширина каждой из первых трех зон составляет 2 м, IV зона охватывает остальную часть поверхности пола. Часть площади I зоны, примыкающую к на­ружному углу помещения, учитывают дважды вследствие повышенных потерь теплоты через эту часть пола.

Рис. 5.2. Разрез здания: h0к — высота окна; hue высота наружной стены; /1э — высота этажа; hHс п — высота наружной стены подвала; ha — высота подвала

Определение термического сопротивления пола и добавочных потерь теплоты

Для каждой зоны неутепленного пола, расположенного на грунте, принимают следующие значения термического сопротивления R и коэффициента теплопере­дачи К:

I зона — .Ri = 2,1 (м2-°С)/Вт, Кг = 0,48 Вт/(м2-°С);

II зона — Rn = 4,3 (м2-°С)/Вт, Кп = 0,23 Вт/(м2-°С);

III зона — Rui = 8,63 (м2-°С)/Вт, Кт = 0,12 Вт/(м2-°С);

IV зона — jRiv = 14,2 (м2-°С)/Вт, Kiv = 0,07 Вт/(м2-°С). Термическое сопротивление утепленных полов, лежащих на грунте, и стен,

Расположенных ниже уровня земли, определяют с учетом термического сопро — 26 Глава 5. Потери теплоты через ограждения помещений тивления утепляющего слоя (слоев) Яут:

Яу Язоны Дут, — Дут — > 3

Ут

Где <5ут и Лут — соответственно толщина и коэффициент теплопроводности утеп­ляющего слоя.

Ь-

Ш

I зона

! 5: ! ^

11 зона

1 «$

III зона

1 *

! ^

IV зона

) 1

2 м

1-

Рис. 5.3. Определение площадей пола на грунте (лагах) по зонам Термическое сопротивление каждой зоны пола на лагах принимают равным

Яу = 1Д8(Дзоны + Яут). (5.5)

Воздушную прослойку и настил по лагам учитывают как утепляющий слой.

Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции,?3 принимают в долях от основных потерь:

ЯцоЬ = /Зфосн — (5.6)

Добавку, учитывающую ориентацию по сторонам горизонта, делают для всех наружных вертикальных и наклонных ограждений.

Ориентация по сторонам горизонта

0

Ориентация по сторонам горизонта

13

Север

Од

Северо-запад

0,1

Юг

0

Северо-восток

0,1

Запад

0,05

Юго-запад

0

Восток

0,1

Юго-восток

0,05

Добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции угловых по­мещений при наличии двух и более наружных стен для всех указанных выше ограждений увеличивают па 0,1, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток, северо-запад, и на 0,05 — в других случаях. В типовом проектировании значение коэффициента (3 независимо от ориентации принимают равным 0,08 при одной наружной стене в помещении и ОДЗ — при двух и более.

(5.4)

Добавочные теплопотери через горизонтальные ограждения учитывают толь­ко через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха не более минус 40° С по параметрам Б. Их учитывают добавкой ?3 = 0,05.

(5.7)

Добавку на нагревание холодного воздуха, поступающего через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при­нимают в зависимости от типа входных дверей и высоты здания Н:

Тип дверей

В

Одинарные

0,22 — Н

Двойные без тамбура

0,34 • Я

Двойные с тамбуром между ними

0,27 Н

Тройные с двумя тамбурами между ними

0,20 ¦ Н

Н (м) измеряют от средней планировочной отметки земли до центра вытяжных отверстий фонаря или устья вентиляционной шахты.

Пример 5.1. Расчет теплопотерь через ограждения помещений учебного класса и мастерской, расположенных на I этаже школы. Район строительства — г. Во­логда. Ориентация наружных ограждений помещений по сторонам горизонта и их размеры в плане приведены на рис. 5.4. Нол I этажа выполнен утепленным на лагах (рис. 5.5). Высота от уровня пола I этажа до уровня пола II этажа — 3 м. Размеры окон 1,5 м х 2 м; толщина наружных стен <5НС = 0,5 м; толщина

X п о ‘ .0.92

Внутренних стен ов-с = 0.2 м; расчетные температуры: наружного воздуха Tcxt =

— —32° С, внутреннего tint = 18° С; средняя температура и продолжительность отопительного периода tht — —3,2° С, Zut — 231 сут, расчетная скорость ветра 6 м/с [26].

Результаты расчета теплопотерь через ограждения сведены в табл. 5.2.

1. Градусо-сутки отопительного периода:

Да = (Tint ~ tht) х Zht,

= [18 — (-3,2)] х 231 = 4900° С ¦ сут.

2. Нормируемые значения термического сопротивления

Наружной стены: Rreq = 0,00035 х 4900 + 1,4 = 3,11 (м2 оС)/Вт (прил. 19);

Окон: Rreq = 0.592 (м2-°С)/Вт (получено интерполяцией).

(5.8)

3. В качестве заполнения светового проема принят однокамерный стеклопакет из стекла с твердым селективным покрытием. Термическое сопротивление окон Лок = 0.65 (м2-°С)/Вт.

4. Термическое сопротивление слоев конструкции утепленного пола на лагах:

= (6.2)

Количество полной теплоты (Вт):

Фп = У^ <?п • та, (6.3)

Где п — число людей.

6.2. Количество теплоты, поступающей от источников искусственного осве­щения, определяют из условия преобразования энергии, затрачиваемой на осве­щение, в теплоту, нагревающую воздух помещения:

Фосв =Е-Г — <7осв ‘ ?7осв, (6.4)

Где Е уровень освещенности (лк), принимаемый по прил. 17; Р площадь пола помещения (м2); досв удельные тепловыделения (Вт/(м2 • лк)), принимаемые по прил. 18; г)осв — доля теплоты, поступающей в помещение.

При расположении источников света в помещении 77осв = ]; вне пределов по­мещения (в чердачном помещении, за стеклянной стеной): 0,45 — при люминес­центных лампах и 0.15 — при лампах накаливания.

6.3. Теплопоступления от отопительных приборов системы отопления рассчи­тывают для помещений с постоянно работающей системой отопления и вентиля­ции (кондиционирования) воздуха. В режиме вентиляции:

Аг\ ^ср. оп. ^в. вент /г- г\

С. о. — Чт-п ————————————————- ———- , (6-5)

?хр. оп. ^в. ог.

В режиме кондиционирования:

П — п ?ср-оп. — ?опт ((. „ч

И

Чс. и. = ц/тпт———— :—— >

^ср. оп.

Где С*)Тп — суммарные потери теплоты помещением, рассчитанные при температу­ре, поддерживаемой системой отопления; ?ср.0п. — средняя температура поверх­ности отопительных приборов (°С);

^ср. оп — = ^ (6-7)

?г, ?0 температуры теплоносителя соответственно в подающем и обратном тру­бопроводах системы отопления (°С); ?в. от. ~ температура воздуха в помещении, принимаемая при расчете системы отопления (°С); ?в веНт — температура воз­духа в помещении, принимаемая при расчете системы вентиляции (°С); toш — температура воздуха в помещении, принимаемая при расчете системы кондици­онирования (°С).

Если отопительные приборы оборудованы термостатическими вентилями и ?в. от. < вент, то поступление теплоты от системы отопления не учитывают.

6.4. Поступления теплоты через ограждения от солнечной радиации рассчи­тывают в теплый и переходный периоды года по методике, изложенной в гла­вах 19 и 24.

6.5. Теплопоступления от технологического оборудования кухонь определяют по методике, приведенной в главе 24.

6.6. Поступление теплоты от остывания горячей пищи (Вт): количество явной теплоты

/-ч Яп X сп (?ни ~~ ?кп) X П

~ з^Г^———————————————————————- ‘ (6"8)

Где qn — средняя масса всех блюд, приходящихся на одного обедающего (кг) (обычно 0,85 кг); сп — условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда (3,3 кДж/(кг-°С)); ? нп) ?кп — начальная и конечная температура пищи, поступа­ющей в обеденный зал (как правило, ?ип = 70° С, ?кп = 40° С); ZTl — продолжи­тельность приема пищи одним посетителем, зависящая от назначения обеденного зала: для ресторанов Zn — 1ч, для столовых ZYl — 0,5… 0,75 ч, для столовых самообслуживания Zu — 0,3 ч; п — число посетителей в обеденном зале. Количество полной теплоты

С2п = щ»- (6.9)

6.7. Теплопоступления от нагретых поверхностей (Вт)

Порядок расчета холодильной мощности фанкойла для теплого периода года

Исходные данные:

Помещение площадью 60 м2 и высотой Н = 2,7 м, в котором работают 8 человек.

Освещение — люминесцентные светильники 60 Вт/м2.

Поступление теплоты от солнечной радиации 800 Вт.

I. шва i MiKir-ij. ioua ibHbif. iti< пили, i кондиционирования вонп/.га

Температура воздуха, поступающего от центральной системы кондициониро­вания tn — 19° С.

Расчетная температура внутреннего воздуха /в = 22° С.

1. Необходимое количество наружного приточного воздуха:

LH = 60 х N, где N = 8 чел.

LH = 60 х 8 = 480 м3/ч, GH = LH х р = 480 х 1,2 = 576 кг/ч. (12.1)

2. Тепловой баланс помещения:

— поступления теплоты от людей (полная теплота): QJl = 150 х 8 = 1200 Вт;

— теплопоступления от освещения: 50% помещения находится в теневой зоне.

Qocb = F х qyд, где дуд = 20 Вт/м2.

Qocb = 60 х 0,5 х 20 = 600 Вт;

— поступления теплоты от ПК:

<2пк = 250 х N = 250 х 8 = 2000 Вт.

Общие поступления теплоты: 1200 + 600 + 800 + 2000 = 4600 Вт.

3. Количество холода, поступающего от центрального кондиционера:

Qx,К = GH X c(tB in) ^ 0 „ )

О,6

Q = 576 X 1,005 (22 — 19) х = 480 Вт.

3,6

4. Требуемая холодопроизводительность фанкойла:

Qx = 4600 — 480 = 4120 Вт.

Для обслуживания площади 60 м2 необходимы два фанкойла холодопроизво — дительностью по 2060 Вт.

Л — S/r2

Наиболее чувствителен к голубым излучениям с длиной волны ? — 510 нм (см. гл. 6).

Относительная спектральная световая эффек­тивность равна отношению спектральной чувстви­тельности среднего человеческого глаза для данно­го монохроматического излучения к наибольшей спектральной чувствительности глаза. Относи­тельная спектральная световая эффективность по­зволяет оценивать световое ощущение, вызывае­мое каким-либо монохроматическим лучистым по­током.

Лучистый поток при оценке излу­чения по его действию на селективный приемник, спектральная чувствитель­ность которого определяется нормали­зованной функцией относительной спектральной световой эффективности излучения, называется световым пото­ком Ф. Он характеризует мощность световой энергии. Единица его изме­рения — люмен (лм); 1 лм — свето­вой поток, излучаемый в телесном уг­ле, равном 1 ср (стерадиану), равно­мерным точечным источником света силой в 1 кд (канделу).

(3.4)

, лм; SI — п ростра нствен —

Так как применяемые на практике источники света распределяют свето­вой поток в пространстве неравномер­но, для оценки светового действия ис­точника в каком-либо определенном направлении пользуются понятием си­лы света. Сила света, исходящего от точечного источника и распространя­ющегося внутри телесного угла, содер­жащего заданное направление, вычис­ляется по формуле



.