Tag Archives: температурах

6,281,2 у ,65/

По выражениям (31) и (32) определяем удельные потери тепла, предварительно принимая перепады температур сетевой воды и грунта

Дт, = т, — t =130-5 = 125 °С, lio

Дт„ = т. -1 = 70 — 5 = 65 °С, 2 2 о

Ar1-R2-Ar2-R1 2 125-2,56-65-0,16 . _ . q, = = ^ = 47,5 Вт/м,

1 RrR2~Rl-2 2,56 —0,16""

Холодный период (ХП)

—температура наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92

Text 28 С,

— относительная влажность (средняя месячная) </?н = 84%;

— средняя температура отопительного периода tht — —3,1° С;

— продолжительность отопительного периода Zht =214 суток;

—максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь vB ~ 4,9 м/с.

YW

Точка У лежит на пересечении изотермы ty с линией постоянного влагосодержа — ния dy.

2. Через точку У на i-d-диаграмме проводят луч процесса изменения состо­яния воздуха в помещении ? для ХП; на пересечении луча с изотермой tB лежит точка В, а на пересечении с линией dH = const — точка П, совпадающая с точ­кой К.

3. Количество теплоты для нагрева воздуха в калорифере (кДж/ч):

Qk = Gn(гк — гн) = Gn х c(tK — tH), (9.8)

Где с = 1,005 кДж/(кг-°С) — удельная теплоемкость воздуха.

Глава 9. Расчету) воздухообмена в помещении и построение процессов

4. Тепловая мощность калорифера (кВт):

А^к = <2к/3600.

Расчет воздухообмена в переходный условный период года.

7.9. На диаграмму 1-6, наносят точку Н: = 10° С; гн = 26,5 кДж/кг; <2Н = = 6,6 г/кг; V? = 85%.

7.10. Принимают температуру воздуха в помещении (как правило, равную тем­пературе в помещении в ХП) и определяют температуру воздуха, удаляемого из помещения:

?у = ?в + &а<М{Н — Лр.3), °С

7.11. Задают величину воздухообмена (равную воздухообмену в ТП или, что более предпочтительно, в ХП) и определяют приращение энтальпии или влаго — содержания воздуха в помещении:

А* = (кДж/кг), (9.9)

Дй = (г/кг). (9.10)

7.12. Положение точки У находят на пересечении изотермы 1У с изотермой гу — — гн + Аг или с линией постоянного влагосодержания:

= (9.11)

7.13. На пересечении луча процесса изменения состояния воздуха в помещении е, проведенного из точки У, с изотермой ?в получают точку В, а на пересечении лу­ча ? с линией постоянного влагосодержания с1и — точку П, совпадающую с точ­кой К.

7.14. Определяют тепловую нагрузку и мощность калорифера.

В результате расчетов получают две или три величины воздухообмена для трех периодов года. Возможны различные варианты исполнения систем венти­ляции.

1. Приточную систему рассчитывают на максимальную из полученных ве­личин воздухообмена и оснатцают ее тиристорным регулятором частоты враще­ния электродвигателя вентилятора, действующим в зависимости от температуры внутреннего воздуха. Вытяжную систему выполняют с естественной циркуляци­ей или механическую с таким же тиристорным регулятором. Такая система эффективна, но стоимость ее высока.

2. Выполняют две пары приточных и вытяжных систем. Одну пару рассчи­тывают для работы в ХП и ПУ. Приточную систему выполняют с калорифером, рассчитанным на подогрев наружного воздуха от параметров Б до температуры притока. Вторую пару систем рассчитывают для работы в ТП и калорифером не оснащают.

3. Выполняют только приточную и вытяжную системы, рассчитанные для ХП и ПУ, а воздухообмен в ТП осуществляют через открытые окна.

ГЛАВА 10

Расчет воздухообмена в помещении по кратности

Кратность воздухообмена — это отношение объема воздуха, подаваемого в поме­щение или удаляемого из него в течение часа, к объему помещения. Расчетная величина воздухообмена в помещении Ьр (м3/ч) при нормативной кратности воз­духообмена Кр (ч-1) определяется как

Ьр = Кр ¦ Кпом, (Ю.1)

Где Упом — объем помещения (м3).

Значения Кр в зависимости от назначения помещений даны в специальной литературе, а также в при л. 5-15, где указана кратность воздухообмена по вы­тяжному и по приточному воздуху. Для некоторых помещений дана величина нормативного воздухообмена Ьо (м3/ч) в расчете на 1 человека, койку (в лечеб­ных учреждениях), санитарно-технический прибор и т. д. Расчетный воздухооб­мен при этом определяют как Ьл = Ьо ¦ Дг, где N — число расчетных единиц в помещении.

После определения расчетных величин воздухообмена в помещениях опреде­ляют суммарные количества приточного ^ Сп и удаляемого ^ Су воздуха для помещений на одном этаже, сообщающихся с общим коридором, холлом, шлюзом и т. д. Разность АС — ^ Сп — ^ Су называют дисбалансом воздуха. Для соблюде­ния поэтажного баланса воздух расходом АС подают (при избыточном удалении) или удаляют (при избыточном притоке) из общего помещения этажа.

Результаты расчета сводят в табл. 10.1 отдельно для каждого этажа или груп­пы помещений.

Таблица 10.1 (Форма) Расчетный воздухообмен общеобменной вентиляции по кратности в помещениях здания

П/п

Наименования помещений

Размеры помещений, м

Объемы помещений, м3, или количество людей в помещениях

Нормативная

Кратность воздухообмена, ч-1, или нормативный воздухообмен на 1 человека, м3/(ч-чел)

Расчетный воздухообмен, м3/ч

Приток

Удаление

Приток

Удаление

ГЛАВА I I

Расчет воздухообмена в помещении при кондиционировании. Применение камер орошения и воздухоохладителей. Расчет требуемых количеств теплоты и холода

Расчет воздухообмена при кондиционировании начинают с определения парамет­ров внутреннего воздуха, соответствующих оптимальным условиям. Как прави­ло, расчет кондиционирования начинают с ТП. Область оптимальных условий для кондиционирования I класса в ТП на i-d-диаграмме имеет вид трапеции (рис. 11.1). Целесообразно принимать максимально допустимое значение относи­тельной влажности для снижения энергозатрат на осушение воздуха. Точку В с параметрами внутреннего воздуха наносят на i-d-диаграмму. Для расчета воз­душного баланса необходимы данные о поступлениях теплоты и влаги в расчет­ное помещение.

Способ определения ?у, tn, G^d рассмотрен в главе 9. Точки У и П лежат на пересечении соответствующих изотерм ty и tu с лучом процесоа изменения параметров воздуха в помещении е, построенным из точки В.

Возможны несколько способов обработки воздуха, поступающего в кондици­онер с параметрами Н и выходящего из него с параметрами П.

1. Наибольшее распространение получил процесс с использованием ороситель­ной камеры и второго подогрева (рис. 11.1). Точка О, лежащая на пересечении линий dn = const и (р = 90%, характеризует состояние воздуха, охлажденного и осушенного (если dH > dn) или охлажденного и увлажненного (если dH < dn) в камере орошения (процесс НО); в этом же состоянии воздух поступает в кало­рифер 2-го подогрева (процесс ОП).

Недостаток данного способа обработки воздуха состоит в низкой энергетиче­ской эффективности процесса: воздух сначала охлаждают, а затем нагревают до требуемой температуры.

Холодопотребление процесса (кДж/ч):

Qx = Gn(zH — iQ).

Теплопотребление процесса (кДж/ч):

(11.1)

(11.2)

Qt = ^о)-

50

2. Обработка наружного воздуха с применением воздухоохладителей при ?п ^ ^ (1и менее энергоемка. Она состоит из охлаждения наружного воздуха до тем­пературы притока ?п (процесс НО1) и увлажнения воздуха в пароувлажнителе

Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м2 5 10 15 20 25 30 35 40 45

50


110

Г

Порядок расчета холодильной мощности фанкойла для теплого периода года

Исходные данные:

Помещение площадью 60 м2 и высотой Н = 2,7 м, в котором работают 8 человек.

Освещение — люминесцентные светильники 60 Вт/м2.

Поступление теплоты от солнечной радиации 800 Вт.

I. шва i MiKir-ij. ioua ibHbif. iti< пили, i кондиционирования вонп/.га

Температура воздуха, поступающего от центральной системы кондициониро­вания tn — 19° С.

Расчетная температура внутреннего воздуха /в = 22° С.

1. Необходимое количество наружного приточного воздуха:

LH = 60 х N, где N = 8 чел.

LH = 60 х 8 = 480 м3/ч, GH = LH х р = 480 х 1,2 = 576 кг/ч. (12.1)

2. Тепловой баланс помещения:

— поступления теплоты от людей (полная теплота): QJl = 150 х 8 = 1200 Вт;

— теплопоступления от освещения: 50% помещения находится в теневой зоне.

Qocb = F х qyд, где дуд = 20 Вт/м2.

Qocb = 60 х 0,5 х 20 = 600 Вт;

— поступления теплоты от ПК:

<2пк = 250 х N = 250 х 8 = 2000 Вт.

Общие поступления теплоты: 1200 + 600 + 800 + 2000 = 4600 Вт.

3. Количество холода, поступающего от центрального кондиционера:

Qx,К = GH X c(tB in) ^ 0 „ )

О,6

Q = 576 X 1,005 (22 — 19) х = 480 Вт.

3,6

4. Требуемая холодопроизводительность фанкойла:

Qx = 4600 — 480 = 4120 Вт.

Для обслуживания площади 60 м2 необходимы два фанкойла холодопроизво — дительностью по 2060 Вт.

’20


30

35

• Н. = —27° С

‘н

Рис. 19.1. Процесс вентиляции в теплый и холодный периоды

10 15 20 25 Влагосодержание с!, г/кг

60600

GAi =

I I 16 Глава 19. Вентиляция и кондиционирование спортивны j залов Параметры точек на «-(?-диаграмме (рис. 19.1)

Точки

T, °с

Г, кДж/кг

D, г/кг

Р, %

Н

25,1

54,7

11,3

59

В

28,1

62,0

13,0

55

У

30,5

67,0

13,9

52

5. Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте:

EQn

= 4930 кг/ч.

Гу — г„ 67 — 54,7 6. Воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям:

= 4800 кг/ч.

Gw —

7. Различия Gai и Gu

12470

Ew __________

Dy-d„ 13,9-11,3 4930 — 4800

Х 100% = 2,6% (допустимо 5%).

4930

8. Воздухообмен, рассчитанный по газовыделениям (норматив по свежему воз — Духу).

Норма подачи свежего воздуха для спортсмена 80 м3/(ч-чел); для зрителей — 20 м3/(ч-чел).

Qu

= /

Ty = tB + gradf x (Я — 2), ty = 18 + 0,2(8-2) — 19,2° С.

4. Ha пересечении линий dH — const и tn = 13° С лежит точка П (параметры приточного воздуха, нагретого в калорифере).

Через точку П проводят луч процесса е = 7010; на пересечении луча с изо­термами tB и ty лежат точки В и У.

= 25 х 80 + 25 х 20 = 2500 м3/ч

Сн = Ь х р = 2500 х 1,2 — 3000 кг/ч,

Что значительно меньше величин воздухообмена, рассчитанных по тепло — и вла — говы делениям.

9. По результатам расчетов принимают окончательную величину воздухооб­мена С — 4900 кг/ч.

Холодный период (ХП).

1. На I с?-диаграмме отмечают точку Н: tн = —27° С, гн = —26,3 кДж/кг.

2. Проводят изотермы ?в = 18° С и ?п = 1В — 5° С = 18 — 5 = 13° С.

3. Температура удаляемого воздуха (прил. 19)

Вентиляция и кондиционирование спортивны.! залов I \ 7 1 Параметры точек процессов в ХП

Точки

1, °с

Г, кДж/кг

(1, г/кг

<Л %

Н

-27,0

-26,3

0,35

82

К

13,0

14,0

0,35

3

В

18,0

20,5

1,4

12

У

19,2

24,0

1,8

14

5. Воздухообмен, рассчитанный по полной теплоте:

6. Воздухообмен, рассчитанный по влаговыделениям:

Д 4830 кг/-,

1,8-0,35 ‘

7. Различия С? дг и не превышают 5%. Нормы подачи свежего воздуха одинаковы для ХП и ТП. Поэтому аналогично п. 7 расчета для ТП

<7Н = 3000 кг/ч.

8. Окончательная величина воздухообмена в ХП

В = 4900 кг/ч.

9. В ХП в спортивном зале относительная влажность воздуха <рв = 12%, что значительно ниже рекомендованного значения ??>в = 30% [23]. Наиболее легкий способ достичь этой величины — увлажнить воздух паром (рис. 19.2). На диаграмме через точку В с параметрами ?в — 18° С, <рв — 30% проводят луч процесса е — 7010 и на пересечении луча с изотермой ?п получают точку П.

Точка У лежит на пересечении линий (1у = 3,2 г/кг и Ьу — 23,2° С.

Параметры точек процессов в ХП (рис. 19.2)

Точки

Г, °с

Г, кДж/кг

Й, г/кг

V?, %

Н

-27,0

-26,3

0,35

82

К

13

14

0,35

3

В

18

28

4,0

30

У

19,2

30

4,2

30

П

13,0

20

2,8

29

М 8 Глава 19 Вентиляция и кондицио7шрова, ние спортивных залов


Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м2

TOC \o "1-3" \h \z 5 10 15 20 25 30 35 40 45

¦ и

КЕЯ ¦ / т. я (—. к Ж —

Х л

А

Л Ф

О

Ж^Г^Г]

I

О

Г 10 1,12

40

1,14

50

2 •ч

О-

. 4 п°1о :

А — — Л — у

ЯГО

— ^

1,16

30

ХП

ПУ

60

Угловой

128

?[Ф

ЬЗО

3О Энтальпия I, кДж/кг

0

50

ДО

§ Ф

§ 4

// ^

Ч л • п

-|0 коэффициент / е = —

300°

2500

^Оо



.