Tag Archives: условия

Х : 1 i 1_

Cos Р — COS Фх

+ "ЎJ Ь (Аст + 2т)(стт — ст0) + h |рвн + 2Fn стт + + • ~~ Ь [стт (Аст + у) + Сто (Асх — V)]} . (123)

Из условий совместности деформаций (см. рис. 44, д)

TOC \o "1-3" \h \z 1 —cosp. ,,

Сго = 0т—д—————————————— . (124)

COS Р — COS ф

У’ = hi — 2cos р + cos ф; • (125)

Где у’=у/Я, h\ — hЎR. Из (22) находим

П* R

(126)

СТХ COS Р — COS ф ‘

Где

K

В = ц [я cos р — втф + (ф — п) cos ф] — j——- [sin3 фх — 3 sin фх +

3 ti

Р

+ 3 (фх — я) cos фх — sin3 р + 3 sin р — 3 (Р — я) cos Р] — —- X

R2

X (cosР —cos[Ai-l+7′ + -^(fti-l-Y’)]x

X (cosp —cosф). (127)

Длина стержня равна:

А* \

L \2 я2Е

А — — т eos р +

(128)

R

— т eos ф, от /

Где

TOC \o "1-3" \h \z ц k I 1

А = — (ф — sin ф eos ф) ————— 2 sin 2фх — — sin 4щ — Зф! —

2 12n \ 4

Ai — 1 +

-2sin2p + ^-sin4p + 3pj + ^-61 (Ai — 1-Y’) X

X (/Ўi — 1 + 2у’) I 1 — —(eos p — eos ф) + — Ах — (eos P—eos ф)+ от I 2 ат

+ М"?г) (eos р — eos ф) + (At + 1) bi

(129)

0T

(eos P — eos ф).

Условие критического состояния имеет вид

1 (дА дА За0 дА ду’

Sin ф \ Зф да0 дер ду’ Зф )’

__ 1 дА ‘________________________ 1_ дВ_ _

Sin фх дфх ‘ ф1 sin фх Зфх ‘

В________ 1__нdR_+_dB_ до» дВ_ Зу’У

Ф sin ф V ду да0 Зф ду’ Зф j’

Ф1

ДА дА_ дао,_д± ду’ \

Ар + да0 ар av’ ‘ ар J’

1 (дВ_,дВ_ до± дв_ ду’\

‘ Лй Ллг ЛЙ Ял,’ ‘ Лй I ‘

А. =————————

Р sin р

Ва = —

— = <163&gt

Р 2R \ дхг Jx=o L2

Где f(t) — прогиб среднего сечения;

У = f(i) cos — .

Из (163) имеем

^(0 = S’2tf(Ea + 8l) = *(82 + 8i): (164)

K — п2 " 2R *

Далее записываем условия равновесия половины стерж­ня, отделенной средним сечением: 114

Мъш — Р(е + f); Р,„ = Р. (165)

В соответствии с [78] уравнения движения стержня

Имеют вид

(166)

ЛИ = dM вн; d-PBH = 0. Для данного случая из (166) получаем:

Si ‘

38,

ДМт . . фAfnn • , 1

Мб! + РЫг = ‘

06»

ДМв

Ога;

Звл

ЗРВ„ • ФPB„ —

ЗМВ

Дсг2 ФP,

(167)

Ел +

—— Ej + —— е2 + -— дех де дел

ДРв

, =!а!1!!=!1±2=9о,8 вт/м, 1 0,969

Ср.2 0 46 + 2 … =——— = = 45,9 Вт/м.

При условии отсутствия тепловой изоляции термическое со­противление теплопроводов состоит из термического сопротив­ления на поверхности и равно для обеих труб

X Я’, =1 Я — —=——— =0,026 (м»°С)/Вт.

1 2лйна 3,14-0,426-29 4 ‘

Удельные потери тепла неизолированными теплопроводами

М2 К2 1,22

Суммарные удельные потери тепла а =п +ч =56,1 + 17,8 = 73,9 Вт/м.

413 1

При условии неизолированных теплопроводов сммарное тер­мическое сопротивление будет равно термическому сопротивле­нию на поверхности теплопровода:

Кнсиз = _!_ =———— 1—— = о 093 (м-°С)/Вт.

П пАа 3,14-0,426-8 ‘

Н

Температура воздуха в канале при неизолированных теплопро­водах

, _ 86/0,093 + 46/0,093 + 3/0,289 _ 5? ос к 1/0,093 + 1/0,093 + 1/0,289

Удельные потери тепла неизолированными теплопроводами

,тср1~*к 86-57,3

А1———— =———— = 308,6 Вт/м,

М1 янеиз 0,093 п

,!ср^ = 46^_12 5Вт/м

М2 неиз 0,093 п

Это значит, что в данном случае, при условии отсутствия изо­ляции, имеет место обратный тепловой поток от воздуха в канале в обратный теплопровод.

Суммарные потери тепла неизолированными теплопроводами будут равны потерям тепла подающим теплопроводом

Чнеиз = Ч1 =308,6 = 308,6 Вт/м. Эффективность тепловой изоляции

Ч = Чнеиз~Лз = 308,6-73,9 = ^ Чнеиз 308>6

Пример 3.

По данным примера 2 определить требуемую толщину тепло­вой изоляции по нормируемой плотности теплового потока через изолированную поверхность теплопровода. Определить эффек­тивность принятой изоляции.

Нормируемые плотности тепловых потоков для трубопроводов

С! = 426 мм при среднегодовых температурах теплоносителя в н

Подающем теплопроводе т^ 1 = 86°С и обратном т ^ = 46°С определяем по табл. 2 прил. 14:

Чнорм =82 Вт/М) чнорм=ЗЗВт/м Определяем термические сопротивления теплопроводов

С 1

Ср’г = 1,012 (м*°С)/Вт,

1 норм 82

Ч1

Ср. гу — I. 46-3

^ 2 норм 33 ч2

Толщину основного слоя изоляции определяем по формулам (17) и (18).

Для подающего теплопровода

1

-^пВ = 2кХт

"

1 атг((1н+0,1)

Gi х h — f G7 x ?2

TOC \o "1-3" \h \z ZrM G1+G> 5 lH’b)

Влагосодержание смеси:

G’i x dx + Ch > i2 .

= — Gj ————————————————————————————— • (8’6)

Направление луча, характеризующего процесс изменения состояния воздуха, за­дано угловым коэффициентом тепловлажностным отношением е ‘кДж/кг Н^О):

Где Qn — суммарное количество полной подведенной или отведенной теплоты изменение энтальпии г кДж/ч«; — суммарное количество поглощенной

Или выделенной влаги »изменение влагосодержания d) (кг/ч).

При Y. w = 0 ^ ПРИ 1 = 0 (рис. 8.2).

Таким образом, i-d-диаграмму условно можно разделить на 4 квадранта:

I е от ос до 0 — нагрев и увлажнение;

II ? от 0 до —ос — охлаждение и увлажнение;

III ? от —оо до 0 — охлаждение и осушка; IV7 е от 0 до оо — нагрев и осушка.

Изотермическому процессу t = const соответствует значение ? = 2530 кДж/кг.

Парциальное давление водяных паров, 102 Н/м2

5 10 15 20 25 30 35 40 45

*

40

Л

010

В

00

Ж

О Л

‘ .0)0

»$> ‘о/о.

30

I

I

Чэ

О

§>

0

0)

1

20

Энтальпия /, кДж/кг

2500

/ /

60

10

128

0

1,30

$ ы

V

90

Угловой д. „

Коэффициент 8 = —^^

0

50

50

1.10

Ч\Г\\КЧЧ\ЧуЛД^-у»

V : ч Т

МШИ — г й*^4

1 ^ кг

\0

О о

О

10

Р >

\\

132

134 136



.