‘ Ж = Я„ Ь’^г) (К0— 0,5 Ь,])


7. Определение положения границы сжатой зоны М < М. Если граница проходит в полке, то переход на блок 8, иначе — на блок 9.

8. Вычисление коэффициента А0:

А М

0 КьЧьъЬ’^

9. Определение коэффициента А0 в случае М > М (граница сжатой зоны проходит в ребре):

М-Я„ (?>|-6) ^ №„ — <).5Л|)

10. Сравнение А0 < Л^ (Е < Если Д, < Ан, то переход

На блок 11, иначе — на блок 12.

11. Подсчет относительной высоты сжатой зоны сечения:

1 —у 1 — 2 А0.

12. Когда А0 > Ан, увеличиваем рабочую высоту сечения /г0 *= /10 + 5 см и переходим на блок 6.

13. Определение коэффициента V. V = 1 — 0,5

14. Вычисление коэффициента

\ я /

15. Сравнение уУв < т}. Если т], то переход на блок 17, иначе — на блок 16.

16» В случае > ц припивается = т) и осуществляется переход на блок 17.

17. Определение площади сечения растянутой арматуры:

4,———————————————————

Тл К* ^о

18. Вычисление коэффициента армирования:

И =————————————————————— 100 о/о.

19. Сравнение ^ < 2 %. Еслц р, < 2, то осуществляется переход на блок 20, иначе — на блок 21.

20. Подсчет высоты сечения Н = Ь0 + а.

V.3

21. При [l>2% увеличивается h0 (h0 — h0 + 5 см) и осу­ществляется переход на блок 6.

22. Печать результатов расчета.

23. Конец.

На рис. V. 3 представлена укрупненная блок-схема про­граммы расчета предварительно напряженного железобетон­ного изгибаемого элемента по 1 и II группам предельных состояний (Ж. БИЭ2).

Характеристика блоков алгоритма:

1. Пуск.

2. Ввод исходных данных.

3. Расчет прочности нормального сечения.

4. Расчет прочности наклонного сечения.

5. Расчет по образованию трещин.

6. Сравнение М8ег < МСГС.

7. Расчет по деформациям.

8. Расчет по раскрытию трещин.

9. Сравнение асгс < [асгс, пред].

10. Расчет по деформациям.

11. Увеличиваем высоту сечения и переходим на блок 3.

12. Сравнение /<[/пред1.

13. Печать результатов расчета.

14. Увеличиваем высоту сечения и переходим на блок 3.

15. Конец.

Чтобы’ перейти от формул СНиП иа язык «БЕЙСИК», необходимо составить таблицу соответствия, например, табл. У.1 к программе ЖБК4.

На рис. У.4 дана программа ЖБК4 — расчет прочности нормального сечения предварительно напряженного железо­бетонного элемента таврового и двутаврового профиля. На рис. У.5 представлены результаты расчета для контрольного примера.

В табл. V.2 приведено соответствие машинных переменных физическим для программы ЖБИЭ2 — расчет предварительно напряженного изгибаемого элемента по I и II группам пре­дельных состояний.

Таблица V.!

Соответствие физических и машинных переменных для программы ЖБК4

Переменные

Величина

Наименование исходник данных

Физическая

Контрольного

Машинная

Примера

1

2

3

4

Максимальный изгибающий момент

От расчетной нагрузки, кН • м

М

М

70,50

Расчетное сопротивление бетона осе­

17,00

Вому сжатию, МПа

Яь

Т

Расчетное сопротивление арматуры

Я,

Д2

510,00

Осевому растяжению, МПа

Продолжение табл. V. 1

1 | 2 | ? | 4

Условные напряжения в арматуре растянутой зоны, соответствующие деформациям при МПа Коэффициент условий работы бетона Коэффициент, зависящий от класса арматуры (при подсчете у? в) Ширина, см: стенки

Верхней полки нижней полки Рабочая высота сечения, см Расстояние от крайней растянутой грани сечения до уровня располо­жения арматуры 5, см Высота полок, см: верхней нижней Результаты расчета:

Я4 С2

С4

В1 В2 ВЗ Н2

140,00 0,90

1,20

45,00 159,00 159,00 19,70

УЫ

Ьх

Т т

Н6

Т

А2 М1

2,30

3,85 3,85

22,00

6,08 0,41

А» Р-

Высота сечения элемента, см площадь сечения растянутой арматуры, смг Коэффициент армирования, %

Таблица М.2 ¦

Соответствие физических и машинных переменных для программы Ж6ИЭ2

Наименование исходных данных

Переменные

Физическая

Машинная

1

2

3

Максимальный изгибающий момент от

Расчетной нагрузки, кН ¦ м

М

М

Коэффициент условий работы бетона

УЬ2

С2

Ширина, см:

Стенки

Ь,

В\

Верхней полки

62

Нижней полки

Ь/

ВЗ

Рабочая высота сечения, см

Ко

Н2

Расстояние от крайней растянутой грани

Сечения до уровня расположения арматуры

5, см

А

Т

Высота полок, см:

Верхней

Нъ

Нижней

К,

Т

Максимальная поперечная сила от расчет­

Ной нагрузки, кН

<2

0

I

2 3

Расчетное сопротивление поперечной арма­

Туры растяжению при расчете по наклон­

Ному сечению, МПа

Ю

Диаметр поперечного стержня, мм

Из

Количество поперечных стержней в стен­

Ке элемента, шт.

N2

Шаг поперечных стержней, см

Ж

И 1

Максимальный изгибающий момент от нор­

Мативной нагрузки, кН • м

Т

Расчетный пролет, м

1

И

Температурный перепад. °С

М

Т

Способ натяжения арматуры:

N3

Механический: N3=1

Электротермический N3 = 2

Вид напрягаемой арматуры:

N4

Проволочная N4 = 3

Стержневая N4=4

Коэффициент, учитывающий влияние не­

Упругих деформаций бетона растянутой

Зоны

У

С

Максимальный изгибающий момент от нор­

Мативной кратковременной нагрузки, кН • м

Мит.1

М8

То же, от постоянной и длительно дейст­

Вующей временной нагрузки, кН • м

М*ег,1

М9

Коэффициент, учитывающий схему загру-

Жения балки

5

<75 Р6

Предельно допустимый прогиб, см

Л1Р

Диаметр продольных стержней, мм

Й

И

Предельно допустимая ширина кратковре­

Менного раскрытии трещин, мм

Асгс,1

Т6

То же, длительного раскрытия трещин,

Т7

Мм

Асгс,2

Результаты расчета:

Площадь сечения растянутой армату­

А2

Ры, см2

А*

Коэффициент армирования, %

V

М1

Расчетная ширина кратковременного рас­

Асгс, 1

Т8

Крытия трещин, мм ч

То же, длительного раскрытия трещин, мм

Асгс, 2

Т9

Расчетный прогиб, см

И

Р 5 (05)

Программы могут быть записаны на гибких магнитных дисках (ГМД) для микроЭВМ «Искра 226» или на магнит­ных лентах (МЛ) типа МК-60-1 и МК -60-2 для микроЭВМ «Электроника ДЗ — 28».

Последовательность представления величин исходных данных при пользовании программами представлена в табл. У. З.

9 REM1 ************

10 REM АВТОР НИКОЛАЕВ 15 REM ЗАДАЧА ЖБК 4 • 20 REM ************ ¦

30 DATA 70.5,17,0.9*1.2,45,159>159,19.7,51f» 140,2.3,3.85,3.85

40 READ M. R1,C2,C4,B1,B2fB3,H2,R2,R4,H4,H5,H6 5» PRINT ‘ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ’

60 PRINT!3.2!’M a’;M,’ R 1 s ‘;R1f’ С 2 ° ‘ « С 2 l



.