Ж


250

О-

О-

I———-

Буквенная

О

О

Буквенная ось

111.4

И 18 м, а также при шаге колонн 12 м и высоте от 8,4 до 18 м (рис. III.4, б); при соответствующем обосновании до­пускается смещать наружные грани колонн и внутренние поверхности стен с продольных разбивочных осей на 500 мм;

В) колонны средних рядов, за исключением колонн, при­мыкающих к продольному .температурному (антисейсмичес­кому) шву, и колонн, установленных в местах перепада вы­сот пролетов одного направления, располагают так, чтобы оси сечения надкрановой части колонн совпадали с продольны­ми и поперечными разбивочными осями.

Привязка к поперечным разбивочным осям:

А) геометрические оси сечения колонн, за исключением колонн в торцах зданий и примыкающих к температурным (антисейсмическим) швам, совмещаются о поперечными раз­бивочными осями;

Б) геометрические оси торцевых колонн основного кар­каса смещаются с поперечных разбивочных осей внутрь зда­ния на 500 мм (рис. 111.5, а), а внутренние поверхности торцевых стен совпадают с поперечными разбивочными осями («нулевая» привязка) (рис. Ш.5, б).

Ff)

СГ

VO

Ri

0,000

Ж

500

В

Ц ифровая ось

III. 5

¦11.2. КОНСТРУКТИВНАЯ И РАСЧЕТНАЯ СХЕМЫ ПОПЕРЕЧНОЙ РАМЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО КАРКАСА ОДНОЭТАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВЕННОГО ЗДАНИЯ

Рассмотрим в качестве примера одноэтажное зданге прямоугольной формы в плане с размерами в осях 48 X 72 м, двухпролетное (рис. III.1, III.2, III.3); сетка колонн 24 X 6 м. В каждом пролете здания два мостовых крана — среднего режима работы грузоподъемностью 20/5 т. Район: / — в зависимости от веса снегового покрова (s0 = 0,5 кПа). и IV— от скоростного напора ветра (пу0 = 0,18 кПа). Сейс­мичность района строительства 8, баллов (г. Наманган) ?14, с. 32]. Категория грунта по сейсмическим свойствам — II (пески гравелистые). Сейсмичность площадки строительства — 8 баллов [14, табл. 1]. Расчетная сейсмичность здания 8 баллов [14, табл. 5]. Принята «нулевая» привязка продоль­ных разбивочных осей.

Конструкции каркаса: 1) фундаменты под колонны — же­лезобетонные монолитные на естественном основании; 2) ко­лонны— прямоугольного сплошного сечения; сечение колонн: а) крайних в надкрановой части — 40 X 38 см, в подкрановой — части — 40 X 80 см; б) средних в надкрановой <;асти — 40 X 60 см, в подкрановой части — 40×80 см, 3) с грошл ь — 111.6

Ная ферма — железобетонная, сегментная с пролетом 24 м, о предварительно напряженным нижним поясом; 4) плиты покрытия — железобетонные, предварительно напряженные, ребристые, размером в плане 3 X 6 м; 5) подкрановые бал­ки— железобетонные, предварительно напряженные, с про­летом 6 м, высотой 1 м; стеновые панели — железобетон­ные, однослойные, плоские, толщиной 200 мм, длиной 6 м, номинальной высотой 0,9; 1,2 1,8 м.

Высота надкрановой части колонны от низа стропиль­ной фермы до подкрановой консоли (рис. III. 1)

Нв = Н + К-6 + К + 100 = 3620 мм» (шл>

Где Н — 2400 мм — высота крана на опоре (по ГОСТ 3332-54); /гпб = 1000 мм — высота подкрановой железобетон­ной балки; hKр = 120 мм — высота подкранового рельса КР70 (по ГОСТ 4121-62).

Применительно. к типовой колонне назначаем Нв =з = 3800 мм.

Рассматриваем рядовую поперечную раму каркаса при основном и особом сочетании нагрузок. Моменты инерции поперечных сечений колонны подсчитываем по формулам: а) для прямоугольного сечения надкрановой части (рио. III. 6, а)

I — i^!. в ~ 12 ‘

Б) для прямоугольного сечения подкрановой части (рис. III. 6, б)

(III. 3)

В) для подкрановой части двухветвенной колонны (рис. III. 6, в)

Г ас Iеа

Здесь dx — d — с. (III. 5)

Моменты инерции поперечных сечений колонн, м4:

« подкрановая /И1

Крайняя надкрановая /Е1 = °’4’0^38— = 1,83- Ю-3;

12

/и1 _ МД* = 17,07-10-3;

12

. 0,4-0,б3 _ _ средняя надкрановая /в2 = —= 7,2-10-3;

« подкрановая /н2 = — 17,07- Ю-3.

Структурная схема поперечной рамы представлена на рис. III. 7, расчетная схема ее на действие постоянной нагруз­ки— на рис. III. 8. Вертикальные постоянные нагрузки при­ведены в табл. III. 1.

12 ‘

(III. 4)

Подсчитаем вертикальные постоянные нагрузки при ос­новном сочетании их применительно к схеме на рис. III. 8 и в соответствии с рис. III. 9 или рис. III. 10 (в зависимости

¦TЯS ~ IЯ

Л,, -17.07-Ю’1

IBt "/,63-ГО"3

ЇHS = А-

®

* ©

Т

/„, * 17,07-10′ ©

ТШ

Li -24

12—24

III.7

— — СО

Wh — и о

CS Г — rf

О о CO

Я о я s

К S®

Б m к 3- о s

Oпl cq Л П Я h-

С в-

О с о to о

Ю Ю ~

О

To 00 to

LONOl

Ос — е — о

Обо ^ 1 1Л coco" ^ ° <N СО Il

„ rt — ci и О О

>• y

Га S _

Я Я 5 ~ а 5

К s я

«П»

S M

С я

S = о. а. с

О о

Оо с

С о со о

О К te я с Ьл СШ ЬЬ ЬЬQМ

TOC \o "1-3" \h \z CJ s?•

S ь «i —

5 о й

Я Sz

О «я

Д а з:

Г — О оо to с—

О о о о о

00 CN O CS

Оо —

CS ОО CS CS о CS ^

X

S a

? s —

*5Ў

» I".

E =

Tн e 2

С ? h

S- ? §

J " ra « J §

Ra ra 2

И ю 5

° ? г s

«Bp CL CX 3

S S С

КЗ i-

Ra с з: с

А. о « .

TOC \o "1-3" \h \z s — ET

К к

Л ra

Ш «

О о

Ts a

: ra 1 Sн Ч

Я

О

Ё

С

— а

са

Я. к пак впоKпe

5 = 5 < =t a к s я о H с 5 га п: с Si

О g а. а

X Ўc

Ю

O №

A

«

O

S

И s

I

S

A: ^

_________

К. V».

RW —

Ps 3

В*

V//V////A III.8

®

Ш/М

®

® — ЩШ

От принятой привязки осей):

2 + gcT. n^l = 3,3

Ри

+ 2,4-6-1,8 = 325; (III. 6)

Л2 = С, + ?ст nd (ft, + h4) + gocldh:i^ (III.7) 15,8 + 2,4-6(0,6+ 1,4)+ 0,44-6-1,8 = 49,3;

Лз = Сп. б = 46; (III. 8)

Рн = G„, + ^ст. п dh5 + g0C1dh& ~ (III. 9) = 72 + 2,4-6-0,4 + 0,44-6-1,8 = 92,1;

, /З21 = ^кр^ + Сф= (III. 10) ^ 3,3-24-6+ 123 = 598;

P22 = Gb2 = 25; (III. 11)

P2 3^2Gn6 = 2.46 = 92; (III. 12)’

P24 = Gh2 = 86, (III. 13)

Где Lud — соответственно пролет и шаг колонн.

Изгибающие моменты от постоянной нагрузки составляют: при нулевой привязке (рис. III. 9)

Ми = + an. И)



.